Расширенный browserank на основе учета поведенческих;pdf

ISSN 0204-3602
nPOIVIbiiiiЛEHHAЯ
ТЕПЛОТЕХНИ
rом
.
,.:.. ·
1
26
.
·.;.;..,,.,
..
..
.· ;.
.
~ .•. ::~t1j.:
.
;,. _
:
INDUSTRIAL
Vol. 26
.
;·_
. :.. _~_;, :· .
НЕАТ
i:.
.:
- -
·-·.:.ii;;, . :.
. '·..
:.
ENGINEERING
N2 1 2004
СОДЕРЖАНИЕ
-IАIJИОНАЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ НАУК УКРАИНЫ
ИНСТИТУГ ТЕХНИЧЕСКОЙ ТЕПЛОФИЗИКИ
НАН УКРАИНЫ
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Долiнський А.д., Грiщенко Г.В., Шаркова Н .О .,
Терлецька Я .Т. , Жукотський Е.К.
Реологiчнi властивостi бiл ков их компонентiв
ПРОМЫШЛЕННАЯ
ТЕПЛОТЕХНИКА
соево"i композицi"i ............................................................... 5
!Кравченко IO.cJ, Басок Б.И ., Давыде~ко Б.В.,
Пироженко И .А.
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНО-ПРИКЛАДНОЙ
ЖУРНАЛ
Выходит
6 раз ~ год
Основан в 1979 г.
Влияние вязкости обрабатываемой среды
н а дина мические характери стики роторно-
пульсационного аппарата ................. :................... .:......... ?
Авраменко А.А.
Ренормализационный анализ турбулентности
Том
26,
.N1~
'лавный редактор
-
1, 2004
Долинекий А.А.
в пористых средах
.......................................................... 11
Павленко А. М ., Басок Б .И.
Закономерности вскипания
эмульгированных жидкостей ....................... .................. 21
едакционная коллегия:
асок Б . И.
- зам . главного редактора
Кузяев И.М .
уляндра А.Ф .
Интенсификация процессов тепло­
.иденко О.И.
массопереноса в рабочем канале
.и кий Н . А.
ч ервяч ны х машин при перера ботке
.омашев Е.Д.
неньютоновских п олим ер ных жидкостей
лименко В.Н.
ондак Н.М . : осач В.Г .
ответственный секретарь
: исьменный Е.Н .
· латонов В.В.
нежкин Ю.Ф .
l иалко Н . М .
.алатов А.А.
J урчков А .В.
пик Э.Я.
едак ционны й совет:
лексеенко С.В. (Росси я )
игел У. (США)
ацлавик Ю. (Польша)
оверда В . П . (Рос с ия)
оновалов В.И . (Ро сс ия)
..................... 25
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Бессараб А.С. , Долинекий А .А. , Драганов Б .Х.
Оптимизация утилизационных
теплообменных ап паратов ............................................ 32
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕУСТАНОВКИ
Рыжков С.С. , Билык Б. И .
Турбофоретические маслоотделители для систем
суфлирования газотурбинных дв игателей ... ..... ....... ... . 37
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ И СЖИГАНИЕ ТОПЛИВА
Приемов С . И .
Метод расчета эффективности пыле-
юриг Х. (Г ерма ния)
аджамдар А. (Канада)
золоулавливания механических скрубберов ............... 44
артыненко О.Г. (Б елар усь)
атеи И . (Румыния)
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
и з ута И . (Яп о ния)
инг-Ш а н-Ж у (Кит ай )
а i<оря ков В.Е. (Ро сс ия)
l~ре д Н . (В ел ик обр итания)
нте н Дж . Е . (США)
Долинекий А.А., Домашев Е.Д., Свириденко И . И .
Либ ерализация мирового рын ка
электроэнергии как условие повышения
эффективности и безопасности АЭС .......... .......... ....... .49
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Уд~. 66.045.1:519.1
БЕССАРАБ A.C.I, ДОЛИПСКИЙ А.А. 2 , ДРАГАНОВ Б.Х.З
1 Украинский государственный университет пищевых технологий
~ Ин-т технической теплофизики НАН Украины
з Национальный аграрны~ университет Украины
ОПТИМИЗАЦИЯ УТИЛИЗАЦИОННЫХ
ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ
Викnадено методику дослiдження
аnаратiв · методами тeopli rрафiв. Наве­
дено структурний rраф nроцесу тепло­
обмiну,
двохдольний
iнформацiйний
граф та iнформацiйний граф матема­
тично)' моделi. Викnадено методику
енергетичного та техн iко-економiчного
аналiзу i оп тим iза цli ТА.
Изложена
методика
исследования
теnлообменных аnnаратов методами
теории графов. Приведены структурный
граф процесса теплообмена, двудоль·
ный информационный граф, информа­
ционный rраф математической модели .
Изложены
методики
энер гетического,
те хнико-экономического
анализа
и оп­
тимизации ТА .
а
te -
коэффициент тем пературоnроводности;
-
dЕ
-
F-
эксергетическая температура ;
'11-КПД.
Нижние индексы:
с- удельная теnлоемкость;
D-
вектор технологических параметров;
диаметр;
ех- эксергетический;
эксергия;
q-
поверхность теплообмена;
р - параметр гидравлический ;
параметр тепловой;
Н - энтальпия;
t- термический;
К- вектор конструкционных nараметров;
вх- входной ;
вых- выходной ;
коэффициент теплоnередачи;
k -
L- технологическая
1- длина
г- горячий;
топология;
труб;
кж-кожух;
м
р- давление;
RS-
газовая постоянная;
площадь проходнаго сечения;
п- потери энергии в аппарате;
ер- среднее значение;
U - вектор режимных nараметров;
V- вектор параметров окружающей
w - скорость потока;
W- водяной эквивалент;
ст - стенки;
т- тепловой; ·
среды;
ТА - труба;
Х- ХОЛОДНЫЙ.
Верхние индексы:
Х, У- векторы входных и выходных nараметров;
к- конечн ый;
а- коэффициент теплообмена;
н- нагреваемый, начальн'ый ;
v - коэффициент кинематической вязкости ;
A.rp-
о- охлаждаемый ;
коэффициент трения ;
~
-
коэффициент местных nотерь;
р
-
плотность ;
эф- эффективный.
Одним из существенных элементов энергосбере­
гающих. систем,
и спользующих
- межтрубно~ пространство;
- окружающая среда;
ос
Т - температура;
t,
возобновляемые
и
тем энергосбережения могут бы'Гь решены при наи­
более благоприятном
вторичные энергоресурсы, является утилизационный
элементов,
теплообменный аппарат. Задач и оптимизации сие-
менников.
32
The technique of а геsеагсh of heat
exchange apparatuses (ЕА) Ьу . methods
of а gгaph theory is stated. The heat exchang~s .
Ьichromatic information columns, information columns of а mathematical model эге indicated of the stгuc­
tural columns of process. Are stated а
technique of the power and technological
analysis and optimization ЕА.
в том
функцщ)нировании
всех ее
числе утилизационных теnлооб­
ISSN .0204-Зб02. Пром. теплотехника,
2004,
т.
26, N9 1
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
В основу анализа теплообменных систем следует
положить
. математическую
модель
протекающих
в
элемент стенки кожуха
1
и первой трубы
2.
Указан­
ные на схеме параметры процесса в дальн ейшем по­
них физических процессов. Это позволяет связать
вторяются. Структурный граф процесса теnлообмена
характеристики входных параметров теплообменного
в ТА представлен на рис .
аппарата (например, значения температуры входного
техноЛогического потока) с параметрами выходного
потока и характеристиками состояния теплообмен­
ников с учетом технологических связей между НИ\!И.
Математическая модель анализа ТА формируется
в виде функциональной зависимости
У =f
(Х, К, D, L,
Будем
кожухот­
наибольшее распространение среди утилизационных
К конструкционным
К параметрам относятся:
поверхность теплообмена F, диаметры кожуха dk и
труб dтр, длина труб /, количество ходов в трубном
пространстве N, площади проходных сечений в тру­
бах
Srp
и межтрубном nространстве Sм. Технологиче ­
скими параметрами
массовые расходы
н
н
tr, fx -
2.
·
приняты такие . обозначения: mг,
горячего
и
холодного
mx
потоков;
начальные температуры горячего и холод-
ного потоков; t~, t~ - конечные температуры горя­
температура окру­
жаюшей среды; с~, с~ - удельные теnлоемкости го­
рекуперативный
рубный , ТрУ,бчатый теплообменник, как лолучивший
ТА.
-
1и 2
чего и холодного потоков; Тос -
И, V) .
рассматривать
На рис.
D. являются
линейные скорости
потоков в трубнрм Wтр и межтрубном wм пространст­
вах, коэффици е н ты теплоотдачи а: и теплопередачи
k, средне логарифl\шческан разность температур Ы,
тепловая нагрузка ТА. К структуре технологических
связей L следует отнести связь между элементами
теnлообменной . системы (отдельных теnлообменни­
ков, входящих в систему, насоса и т. д .). к . парамет­
рячего и холоднрго nотоко в на выходе из теплооб­
менной аппаратуры; lн.ст.-о - температура наружной
поверхности стенки со стороны окружающего возду­
ха; tст
-
темnература поверхности трубы со стороны
горячего потока; lг.ст - температура поверхности тру­
бы со стороны горячего подогреваемого nотока; а:г.ст
-
коэффициент теплообмена между горячим пото­
ком и внутренней поверхностью кожуха; <Хст.х - ко­
эффициент теплообмена между внутренней стенкой
трубы и холодным потоком; аг.ст.о - коэффициент
теплообмена
между
горячим
nотоком
и
внешней
стеной трубы; а:ст.о - коэффициент теплообмена ме­
жду внешней стенкой и внешней окружающей ере-
рам окружаюшей среды следует отнести температуру
То.с.• а также давление и относительную влажность
окружающего воздуха.
Критерий
оптимизации
'f1 формулируется
сле­
дующим образом :
'fl=q>(X , K,D,L, И, V).
Для анализа теплообменных аппаратов обратимся
к методам те ори и графов
r1] .
Теплообменную систему мож!-fо представить в ви ­
де упорядоченной совокупности компонентов, объе­
диненных между собой с помощью полюсов связи.
Каждому двухполюсному элементу соответствуют
уравнение и граф , представляющий собой направ­
ленную ветвь. При исследовании теплообменных
систем
целесообразно
воспользоваться
тепловым
структурным графом. Структурные графы отобража­
ют особенности технологической топологии системы
и
позволяют
установить
связь
технологической структуры и
между
б
Рис.
1.
Кожухотрубный теп.лооб.менньtй аппарат:
а- общий вид теп.лообменнико; б - элемент тепло­
обменника с изображением схемы теплообмена.
изменениями
количественными ха­
рактеристиками установки. В Полюсные уравнения
теплообменного аппарата входя·т .энтальпия Н и тем­
пература Т.
Рассмотрим кожухотрубный, одноходовой тепло­
обменник
(рис.
1).
с
коридорным
расположен ием
труб
Приведенные . ниже положения в принциле
примен имы для те плообменников с шахтным распо­
ложением труб, а также для пластинчатых теплооб­
ме нников. Рядом со схемой теплообменника показа н
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, NQ 1
Рис.
2.
Структурный граф процесса теплообмена
в теплообменном аппарате.
33
ТЕ ПЛ О- И МАССООБМЕННЫЕ АПП АРАТЫ
дой; Сст.о -
nарата; с:
ходе;
Cr,
с,
Приведе ин ая
теплоемкость внешней стенки (кожуха) ;
с: - теnлоемкость горячего nотока на выходе из ап­
-
те nлоемкость холодного nотока на вы ­
-
теnлоемкость горячего и холодного nо ­
токов на входе ; н;, н;
- энтальпии горячего и хо­
матрица исnользуется для
вы­
nолне ния расч етов процессов теnлообмена в ТА
Анал и зируя различные тоnологические и тех ноло­
гические варианты, можно выбрать оnтимальный в
энергетическом отношении.
В [2] разработан ап­
про кс имационно - гибридный алгоритм расчета мн о­
гоконтур ных
с истем ,
в
частности, теnлообменны х
лодного nотоков на входе в ТА. Значения Т0 и Н0 ,
установок.
вестн ыми .
Запишем математическую модель -теnлооб­
менного аппарата в наиболее общем виде:
относящиеся
к окружающей
среде,
сч итаются
и з­
В структур ном графе nроцесса теплообмена узло ­
вая точка О соответствует базовой точ ке и змерения
темnературы (О 0 С). Прежде чем nредставить полюс­
ные уравнения в матричной форме, изложим исход­
Ji ~Q= kFЬ.tcp;
/2 ~kт f(t~,
ные nредnосылки .
В теnлообмен н ике в каждом ряде имеется
количество рядов
- j.
i
труб;
П римем, что по мере перем е­
fз ~Ь.tср =
( t;1 - t:) - (t~- t:)
н
ч е нию коэффициенты теnлообмена со стороны на­
ренней поверхности труб dст.-х не изме няются. В тех
случаях, когда в процессе теnлообмена имеет место
изменени е агре гатного состояния одного и з nотоков ,
также принимается , что коэффициенты теnлообмена
аг.ст.-о и аст.-о имеют nостоя н ное знач е н и е во всем
объеме теnлообме н н и ка . И х можно обозначить через
а ">Ф
г .ст.о
и
а ЗФ..
ет х
,
которые обеспечивают те же усло-
вия теплообмена , что и и х переме нные значения.
Кроме то го, не будем уч итывать термическое со­
противлен ие
з начения
нием
стенки
no
трубы
вследствие
малого
ero
сравнен и ю с термическим сопроти вле ­
со
стороны
процессов
конве ктивного
теnлообмена .
к
lг - lx
1n - - к
к
lr - lx
щения горячего потока от входного к выходному се­
ружн ой _nоверхности труб dr.cт-o и со стороны внут­
1:,wr>wx,'->r,Ux .ar>ax ,К);
...,
.
j(K)'
/4 ~wr(t~~ -t~) - W.x(t~ -'.~) = О;
fs ~Q = wr (l~ -t~);
р
"".~:
w2
fб~ Ы>= ( Лтр/тр d ·2=
L.."=>P
\1122 Jf(K),
где К - конструкцион н ый т и п теплообменн и ка.
Для интенсификаци и теплообмена мoryr приме ­
няться устройства no турбулизации пото ка в трубах.
В этом случае эффект от повышения з начени я ко ­
эффициента теплопередачи k должен nревысить от­
рицательный эффект от дополнител ьного n овыше­
ния nадания давлен ия ~р (3].
К ак правило , р асход горячего и холодного nото­
Полюсны е уравнения составляющих nроцесса те­
плообмена в матричной форме имеют вид:
н;
ков зада н и оптими з ирующими вел и чинами являют­
ся Ф0 =
{F, 1).
1
1
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
Н"
г
о
1
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
нн
о
о
Сг
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
тк
о
о
о
Сх
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
тх
о
о
о
о
с"г
о
о
о
о
о
о
о
о
о
тк
о
о
о
о
о
с"г
о
о
о
о
о
о
о
о
тн
о
о
о
о
о
о
Сет
о
о
о
о
о
о
О.
Нет-о
о
о
о
·о
о
о
о
Сет-О
о
о
о
о
о
о
тет-о
нг.ст
о
о
о
о
о
о
о
о
аг.ст
о
о
о
о
о
тг-ет
о
о
о
о
о
о
о
о
о
а ст-о
о
о
о
о
Тст-х
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
аг.ст- о
о
о
о
тк.ст-о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
Лет. к
о
о
Нет.к
Тет-к
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
тн.ет-о
нн.ст-о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
нн
х
Hr
Нх
нr
г
н:
Нет
Нст-х
нг.ет-о
=
· ает-о
х
г
х
тет
х
о
тое
тое
34
JSSN 0204-3602.
Пром. теплотехника.
2004, т. 26. N2 1
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Двудольный информационный граф и ииформа­
ционный граф
ской
[41
системы уравнений математиче ­
модели утилизационного теnлообменного ап­
ной разности температур Ет; гидравлическим соnро­
тивлением nри течении теплоносителей Ер, nотеря­
ми теплоты в окружающую среду [5] Ее, т. е.
= Ет+
+
Ер
Ее .
nарата приведены на рис . 3 и 4.
Для э нергетич ес кой оценки теnлообменного апnа­
En
рата определим его эксергетический КПД
лоносителя и индекс н для нагреваемого nотока .
'le
х
Евых
=
=
Общие nотери эксерги и nри теплообме не из-за
Евх - En
Евх
Евх
где Евх - под веденная к теnлообменнику эксергия;
Евых - эксергия , отведенная от ТА; En - nотери эк­
сергии в апnарате .
Для эксергетической оценки теплообменного аn­
парата определим его эксергетический КПД
ч
ех
Евых
=-·
Еох
где Евх Еuых -
Примем индекс о для охлаждаемого nотока теn­
конечной разности температур между теnлоносите­
лям и
=Е9 - Е9 =Qt.•e
,
о
Ет
где
н
EYq, ЕНq- эксергии потоков о и н; Q - теnловая
нагрузка теnлообменника;
6•е
-
средняя разность
эксергетических температурных функций лотоков о
Ев>:- En
=~::....·_.:.:..
и
Евх
н
при охлаждении
nервого
потока
и
нагреве вто­
рого.
nодведенная к теnлообменнику эксергия;
эксергия, отведенная от ТА;
En -
потери
эксер гии в аnпарате .
Потер и эксергии в теnлообменном аппарате обу­
словлены необратимым теnлообменом из-за конеч-
Эксергетическая тем nературная функция
= 1-
•е
То.е
/ Т
Eq= Q•e.
Потери эксергии от коне•tной разности темnера­
тур nри теnлообмене будут равны
Ет =Q ( ( 1- То.с 1Тн ) - ( 1- Т0.с 1Т0 ) J=
= QТо.с ((тн -To)IToТ.r)·
П ользуясь понятием водяного эквивалента
W
= т,.сг :::: m xCx,
получим:
\
Рис.
3.
Двудольный информационный граф системы
уравиений .математической .модели теплообменного
аппарата.
Е = Т. W · ln rхк Тгк
т
о.с
тн
тн
х
г
Эксергетический КПД_2,еnлообмена (Ер
0
"·rex = Еq 1Е"q = IQ•
0
е
= Ео.с = 0):
/Q-r е 1 =
11
= 1t~ 1"С; = М0 1I:!.E11 ,
где 6Е0 , 6.Е11 - изменение эксергии nото ков о и н .
П отери эксергии от гидравлического соtr ротивле­
ния в теnлообменном апnарате определяются соот;
ношением (6] :
Е = Т. R ln Рвых + D.p
р
ос
где 6р
Рвых
'
= Рвх - Рвых - nадение давления в системе.
1 Рвых << 1 nотеря эксергии от гидравли­
При 6р
ческого соnротивления
Ер
=тRТосдр 1Рвых ·
Потери эксер гии от теnлообмена с окружающей
средой
Es
Рис. 4. Иифор.мациониый граф системы уравиений
.мате.матической .модели тf!nАОоб.меююго аппарата.
ISSN 0204-3602. Пром. тепiютехника, 2004, т. 26, NQ 1
=Qte.o = Е~ о.с + Е; о.е =
= т1 Qн[l- ;ос
н .о
]+m {1[1- ;ос].
0
0 .0
35
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
гне Тн.о - сренняя темnература наружной nоверхно­
сти теnлообменного апnарата со стороны nотока Н;
Тос - сренняя темnература наружной nоверхности ТА
лообмена, кВт; Се - стоимость ениницы энергии,
грн ./( кВт·ч.ас).
Приведеиные эксnлуатационные затраты оnрене­
со стороны nотока о.
лятся зависимо стью
П отери эксергии от теnлообмена с окружаюшей
ереной Es могут быть оnренелены, пользуясь значе­
ниями энтальnий nотоков [4]
Es = mнCн(tti.o
где Сн и с0 -
- fo.c)
+ mocoUo.s -
fo.c) ,
теnлоемкости соответствен н о потоков о
и н.
В результате можно заnисать выражение .аля эк­
'· серrетического КПД теnлообменного апnарата [6, 7]
Е
- Ет - Ер - Е
вх
=
llex
=
s
Еех
t es
где
-
Т.
х
=
тк
т tt
Jx
Jx
ln (Txк / Т:')
Так как эксерrия Е меньше количества теnлоты
Q, то
П э.nр ~ ПЕ.nр· Отсюна сленует, что П з.nр можно
как нижнюю
мых и разрабатываемых теnлообменных аnпаратов.
Анализируя
варианты
конструктивных
решений ,
можно выбрать оnтимальный вариант
f-ro.c.
н
7r
средняя
эксерrетич еская
темnература
Метод оптимизации дает возможность nовы сить
эффективность теnлообменных апnаратов особенно
в системах теплоснабжения, используюших возоб­
новляемые и втори чны е энергоресурсы.
ЛИТЕРАТУРА
н ости теnлообме ниных аnnаратов являются nриве ­
неиные и эксnлутационные затраты
(8]1 Н ам
nрен­
ставляется, что .аля ТА более целесообразно nользо­
1. Оре О. Теория графов.- М.: Наука, 1968.- 318 с.
2. Кафаров В.В., Мешалкин В.П., Правниченко А.В.
ваться nриведеиными затрата ми П 3 через затрачен­
ную на nроцесс энергию 19]
NCq•r
П э= Е11 К1 N+-- ,
энергии,
(1)
",
Аnроксимиционно-rибридный
3.
1 /rон;
К3
отнесенн ые
к
грн./(кВт·час);
затраченной
в
nроцессе,
N -
;
тг -
работы теnлообменника в год,
модинамический КПД nроцесса.
И з уравнения
( 1)
стоимость
; Cq -
следует расчетная зависимость
nы
5.
EIIKЭ
't г
6.
7.
11r
Эксергетич еские
М .:
Машино­
моделирования
расчеты
химико­
1974.-344
технических
с.
систем:
Бродянекого В. М.- К.: Н аук. Думка, 1991 .- 360 с.
Чернышевский И.К. КПД эффективных те::nлооб­
аnnаратов
//
Энергомашиностроение.-
С. 24-26.
Кафаров В.В., Мешалкин В.П., Гурьева Л.В. Оnти­
мизация
затраты
можно
[7]
8.
= E KFF + 6ECt:rr,
11
Kr - удельные каnиталовложения, отнесенные к
енинице nоверхности теnлообмена ТА, грн .fм 2 ; F nоверхности теnлообмена, м 2 ; 6Е =. Еех
-
Ееых
-
ко­
личество энергии , израсхонован ной на nроцесс теn-
теnлообменных
М .: Атомизнат,
оnренелить
rне
36
каналах.-
1964.- N2 8.-
nроnорционально затратам энергии
ПЕ
математического
менных
Cq
+-,
Эксnлутационные
с.
Сnрав. Пособие 1 Бродлиский В.М., Верхивкер
Г.П. , КаjJчев Я.Я. и др.; П он ред. Долинекого А.А .,
.аля энергетических nривененных затрат Пэ.nр:
п э.nр --
в
1981 .- 205
технологических систем. - М.: Химия,
тер­
llt -
многокон­
4. Кафаров В.В., Перов В.Л., Мешалкин В.П. nринци­
количество часов
чfrод;
теnлообмена
строение,
количество энергии,
кВт·ч
ениницы теnлоты, rрн /кВт·ч
удельные
затраченной
расчет
турных химико-технологических систем // Докла­
ды АН СССР.- 1980.- Т. 251.- N2 4.- С. 925-928.
Калинин Э. К. , Дреriцер Г.А., Ярхо С.А. И нтенсифи ­
кация
нормативн ый коэффициент эффективности
каnиталовложений,
каnиталовложения,
выбранной
no
целевой функции.
Технико-экономическими критериями эффектив­
-
зна-
И зложе нный метон nозволяет оnренелить энерге­
изоляции теnлообменного ап nарата.
гне Е11
граничную оценку
тические и экономические nоказатели рассчитывае ­
=l----~--~r______~x~~----
Q
r.ae
Выводы
t'
х~х
+ll
чения П E.np·
-l +~1f:C.r:f".",' .: ~
7н
ПЕ ЕнКF (
E.tlp =Q= К6Т
рассматривать
r"I.Jt ~· +п~ tPx +
то.с.
П
nроцессов
и
систем.­
1988.- 192 с.
Каневец Г.Е. Обобшенные методы расчета теnло­
обменников. К.: Наук. нумка, 1979.- 35 1 с.
9. Nitsch R. Zur Theorie der termodynamischen und energiewirtschaft1ichen Bewertung von Energieum vand1ungs verfachren // Wissenschaft1iche Zeitschrift,
1965. Bd. 7, .N'2 2. S. 88-99.
Получено 03. 12.2003 г.
JSSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, Ng 1