Условие - Reshaem.Net

Федеральное агентство по образованию
Архангельский государственный технический университет
Электроснабжение
строительной площадки
Методические указания к выполнению
расчётно-графического задания № 5
по электротехнике
Архангельск
2009
бзил
Настоящие методические указания служат для выполнения расчётно
- графической работы № 5 по электроснабжению строительной площадки,
т.е. выполнению расчёта электрической нагрузки данного участка.
Теоретические положения
Определение расчётной максимальной нагрузки методом коэффициента
спроса
Наиболее простым методом расчёта электрической нагрузки
строительной площадки является метод коэффициента спроса Кс.
Коэффициент спроса Кс определяется отношением расчётной
максимальной активной мощности группы электроприёмников Рр к их
номинальной (установленной) мощности Р„.
номинальная мощность указана в паспорте двигателя.
При длительной работе электроприёмника номинальная активная
мощность равна установленной.
Для электродвигателей Р„ соответствует мощности, развиваемой при
номинальных нагрузке и напряжении. Для электродвигателей и
трансформаторов с повторно - кратковременным режимом работы в
паспорте указывают Рпасп в кВт при определённой продолжительности
включения ПВ в долях единицы.
Используя
паспортные
данные,
номинальную
мощность,
приведённую к ПВ = 1, определяют по формулам:
для электродвигателей:
Рн
Р \А LBnacn
сварочных трансформаторов и трансформаторов для обогрева бетона:
PH=SnacnCOSjvTlB пасп
трансформаторы электрических печей:
где Рпасп. - мощность электродвигателей, кВт;
“ БИБЛИОТЕК
а
архангельского
ГОСУДАРСТВЕННОГО
ГОСУДАРЕ
I btnnui и
.... .«.iAcA ипппсП
ЛМТ
ТСУНИЧРГ.КОГО
УНИВЕРСИТЕТА)
ч
2007
г^
г
S„acn- - полная мощность трансформатора, кВА;
Совфпасп- - коэффициент мощности.
Активную мощность группы электроприёмников определяют как
сумму номинальных мощностей электроприёмников:
Рн.гр “ £ Р „ ,
где Рн - номинальная активная мощность электроприёмника, кВт;
п - число приёмников в группе.
Паспортные данные реактивной мощности с ПВ - режимом
приводятся к
ПВ = 1.
Q h QnacnV^B пасп J
где QH- номинальная реактивная мощность электроприёмника, квар.
Для нескольких электроприёмников
< З н лт= У < З н -
Электродвигатели потребляют мощность из сети большую, чем его
номинальная мощность на величину её потерь в самом двигателе ДР,
учитываемую кпд ц:
Растр = Рн + АР = Рн/ЛДля электроприёмников (печи сопротивления, нагревательные
приборы, светильники)
гР потр = гР н*
При соединении в цепочку не более трёх электроприёмников
небольшой мощности Кс = 1 и Рр = Р„.
Расчётный
ток
определяется
как
арифметическая
сумма
номинальных токов электроприёмников
— 1н1
^н2
^нЗ*
При соединении в цепочку более трёх электроприёмников с
одинаковым режимом работы расчётную активную мощность определяют
с учётом коэффициента спроса Кс:
4
Pplrp- - K CI P „
Для определения расчётной максимальной
расчётные
максимальные
мощности
групп
складываются:
ш
мощности объекта
электроприёмников
m
P p l = I P pSrp = I K CP h£,
к
!
1
где rn - число групп электроприёмников с одинаковым режимом работы.
Суммарная реактивная расчётная мощность:
Q pS ~ IQ p I r p “ I K cQ „j;.
Тангенс ф вычисляют из выражения:
Qp
tg)p=T5£ >
ГР
и по нему определяют коэффициент мощности:
Расчётный ток магистрали:
, . fiF o L
р
s/3*U„
sP _
7 3 *и „
рР
7 3 *U „ c o sj’
где U„ - номинальное напряжение, кВ;
Sp- полная расчётная мощность, кВА;
costp - коэффициент мощности.
4
При определении расчётной мощности питающей магистрали или на
шинах трансформаторной подстанции (ТП) с напряжением 0,4 кВ, вводят
понижающий коэффициент
= 0,7....... 0,95:
Рр тп —KrPpi
п--------- Qp тп= K sQ i
SH Tn-^syf^P^Q p)*
5
Коэффициенты
спроса
и
мощности
для
однотипных
электроприёмников приведены в таблице № 4.
В зависимости от расчётного тока по таблицам выбирают площадь
сечения проводов и рассчитывают потерю напряжения на линии.
Потеря напряжения, %:
V3*Ip*i(R0cosjp+ X 0sinjp)
ди----------- — D-----------------’
UH
где С - длина электролинии, км;
R0, Х0-активное и индуктивное сопротивление электролинии, Ом/км.
Индуктивным сопротивлением проводов можно пренебречь в
случаях:
1) воздушной сети при coscp ~ 1;
2) кабельной линии при costp > 0.95 и площади сечения медных жил
S < 35 мм2;
3) внутренних сетей напряжением до 1000 В выполненных проводом
при S < 6 мм2 или проводами в трубах.
Расчёт плавких предохранителей
Выбирая номинальный ток плавкой вставки 1в необходимо выполнить
три условия.
1. При номинальном режиме работы:
1»>1Р
2. Для обеспечения пуска электродвигателя:
,1
_ ^пуск
в
а
где
1пуСК - пусковой ток самого мощного из подключённых
электродвигателей, А;
а - коэффициент, принимаемый 2,5 для двигателей, пускаемых без
нагрузки; 1,6. ...2,0 - для двигателей, пускаемых при нагрузке на валу;
1,6 - линий, проложенных к сварочным трансформаторам и крановым
электродвигателям.
Пусковой ток электродвигателя определяется:
6
I*B = гч-п
К *1 н?
где Кп= ^ск/ 1ном- кратность пускового тока;
1ном - номинальный ток электродвигателя, А.
Плавкую вставку выбирают по большему значению тока.
3. Для защиты проводов электролинии от токов короткого замыкания:
1 .< 3 1 *
где - 1д - длительно допустимый ток, А.
Ток плавкой вставки для линии, питающей асинхронные двигатели с
короткозамкнутым ротором с а = 2,5, вычисляют:
а установленный ток автомата:
1уст —
Ц п ус к — 1ном)>
где 1рх - суммарный расчётный ток магистрали, А;
1цуск, Iком - пусковой и номинальный токи наиболее мощного'
электродвигателя, А.
Для осветительных линий с лампами Р> 500 Вт учитывают пусковой
ток, который равен 101ном, а ток плавкой вставки рассчитывают по
условию:
Т_
^ПУСК
в 2,75...3,0
Для линий с лампами ДРЛ кратность пускового тока 2,5....3,0,
1в>1,П р.
П ри
1пик — ^пускмакс
м.о — К и 1ном Макс»
где 1цускмакс- пусковой ток наибольшего двигателя, А;
130. - максимальный ток при загрузке всех электроприёмников
освещения, А;
К„ коэффициент использования максимальной мощности
электродвигателя;
1ном макс - номинальный ток электродвигателя с наибольшим пусковым
током.
Для размещения в электрической сети предохранителя следует
обеспечить при коротком замыкании перегорание плавкой вставки только
у повреждённого участка, а на остальные участки подача электроэнергии
7
г
должна продолжиться. Это обеспечивается тем, что номинальный ток
каждой плавкой вставки при следовании по линии от приёмника к
источнику питания должен быть больше, чем предыдущий на две ступени
стандартной шкалы номинальных токов плавких вставок, если это не
приводит к увеличению площади сечения проводов.
Определение расчётных нагрузок от однофазных приёмников
К
однофазным
электроприёмникам
относятся
сварочные
трансформаторы,
пылесосы,
электроплиты,
утюги,
переносный
электроинструмент и т.д.
От трёхфазной сети могут питаться трёхфазные и однофазные
электроприёмники.
Неравномерность
подключения
однофазных
приёмников на фазное или линейное напряжение не должна превышать
15%, от общей мощности. Если неравномерность нагрузки превышает
15%, то расчётную трёхфазную мощность поределяют в зависимости от
числа однофазных электроприёмников и схемы их включения в
трёхфазную цепь.
При подключении однофазных электроприёмников различной
мощности на фазное напряжение, условную трёхфазную мощность
принимают равной тройной нагрузке наиболее загруженной фазы:
пасп
З Р н .ф ,
где Snacn - полная мощность, кВА;
Рн |ф - номинальная мощность наиболее загруженной фазы, кВт.
При включении на линейное напряжение условная трёхфазная
мощность одного электроприёмника:
р
_ Я *р
ГУЗф VJ Г*\ф
двух, трёх электроприёмников
Ру Зф —ЗРн 1фЕсли электроприёмников более трёх и они имеют одинаковые
значения Ки и cosq>, то
Рмакс Зф
^ Р н 1ф К иК ,
Коэффициент Кмакс выбирают из таблиц.
Эффективное число однофазных электроприёмников:
8
- 2Х Р И'Ф
иэф ЗР
„
макс!ф
где
ХРН 1ф - сумма номинальных мощностей
электроприёмников данного участка цепи, кВт;
Рмакс 1ф - наибольшая максимальная мощность
электроприёмника, кВт.
Расчётная максимальная нагрузка
однофазных
однофазного
Рр макс ~ К максР с м — К максК иР н.
Общая средняя мощность для данного участка сети, к которому
подключены одно- и трёхфазные электроприёмники:
Ре м — Р С.м Зф + З Р С М 1ф,
где Рсм зф - суммарная средняя мощность трёхфазных электроприёмников
за наиболее загруженную смену, кВт.
А н алоги чн ы м о б р азо м п о д сч и ты в аю т Q c. m .
Единичная
мощность
однофазных
электроприёмников
в
коммунально - бытовом секторе небольшая по сравнению с общей
потребляемой мощностью и неравномерность нагрузки по фазам не
превышает 15%.
Пример расчёта
Задание.
1. Рассчитать мощность и подобрать по каталогу тип трансформатора,
необходимого для электроснабжения строительной площадки.
2. Рассчитать площадь сечения проводов питающей электролинии
длиной С (расстояние от трансформаторной подстанции до
распределительного щита РЩ - 1 и проверить принятую площадь
сечения проводов на потерю напряжения.
3. Рассчитать мощность и
ёмкость батареи конденсаторов,
*
необходимых для повышения коэффициента мощности до
нормативной величины.
4. Рассчитать и выбрать плавкие предохранители (Пр), расположенные
между шинами трансформаторной подстанции и ближним
распределительным щитом (Пр2), щитами РЩ - 1 и РЩ - 2 (Пр) и
предохранитель,
предназначенный
для
асинхронного
короткозамкнутого электродвигателя наибольшей мощности (Пр).
9
Исходные данные приведены в таблице 1 (cos<pnttcn> Рпвсп> П В паеп) и на
схеме электрической сети (для всех электродвигателей указаны
паспортные значения мощности, осветительной линии - расчётная
мощность).
На схеме потребители подключены к распределительным щитам РЩ
- 1 и РЩ - 2 через предохранители. На схеме обозначены:
РВ разъединитель высоковольтный, В предохранитель
высоковольтный, Т - трансформатор трёхфазный, PH - разъединитель
низковольтный, КУ - конденсаторная установка.
Все однородные по мощности, коэффициенту мощности,
продолжительности включения и коэффициенту спроса (паспортные
данные) электроприёмники объединяем в группы, для которых
рассчитываем номинальную, расчётные активную и реактивную
мощности, а для всего участка вычисляем установленную активную,
расчётные активную и реактивную мощности и затем средние значения
коэффициентов спроса и мощности.
При расчётах использовались формулы:
$пасп- “
•
v'uaJnacn
»
Рн= Р п а с п \/П В ~
Qp=Pptg j; sp=x/p^ q |I
Р уст_ Р н * п
tg ip = ^;
Р р = Руст*
cosjp= ^ .
Для того, чтобы определить Qp для каждого электроприёмника,
определим tg<р по паспортному значению cos<p. После того, как
определятся Рр и Qp для каждого электроприёмника, находим их сумму и
определим tgcpp по формуле:
tgjP=
IQ,
В примере расчётов:
1.
Кран
башенный
КБ 100. Суммарная
мощность
электродвигателей башенного крана 34 кВт. Р,|асп = 34 кВт; cos<p = 0.5;
ПВпасл = 0,25;
Гтт- Г яяЩ ^ - П * ' ; П = 2 шт.; Ке = 0,3; Руст = 17*2 = 34 кВт;
Рр = Руст*Кс = 10,2 кВт; Qp = Pp*tg(p = 10,2*1.73 = 17,6 квар;
10
S p=^P p2+Q ;=20,3 kBA.
Венти.ипор. Cos<pnacn = 0 ,8 5 ; Рпасп = 1,5 кВт; ПВ = 1; Рн = 1,5
кВт; n = 1; Руст = Р,*п = 1.5 кВт; Кс = 0 ,6 ; Рр = Руст*К с = (Ц9 кВт; tg<p = 0 .6 2 ;
Ор = 0,57квар. Sp = 1,06 кВА.
3.
Насос. Cosip = 0.85; Рпвсп = 22 кВт; ПВ = 1; n = 1; Руст = Рн*п =
22 кВт; Кс = 0,6; Рэ = Ру^Кс = 13,2кВт;
Р, = Ртт 'Я™ « 22кВт:
tg(p = 0.62; Qp = Pptg<p= 8,2квар
2.
Sp =ylP;+Q l=l5,5KBA.
4. Тельфер. Cos<pnacn = 0,5; РпаС|| = 5,5 кВт; ПВ = 0,25;
Руст= Р / п = 2,25 кВт; Кс = 0,3; Рр = Рус* Кс = 1,2 кВт;
Л = Р - Ш = Z 25кВт
n = 1;
tgq> = 1,73; Qp = Pptg<p = 2,1квар:
Sp -iJPj +Q2p = 2»4k&4
5. Светильники. Cos фпасм = 1; P,mcn= 2 0 кВт; Руст = 2 0 k B t; Kc = 0 ,8 5 ;
Pp = Руст*Кс = 17 кВт; tg<p = 0; Q = 0 квар; S = Pp = 17 кВА.
Всего по участку:
SPycr = 80,2 кВт; Кс = 0,53; 1Рр = 42,5 кВт;
IQ P= 28,5 квар;
п
tgjp=p£ = M ;
Р
Sp=<JPp+Qp = 5 1,2кВА.
Результаты расчётов сведены в табл. 1.
Для вычисленной полной мощности участка Sp, равной 51,2
кВА (табл.1), по шкале мощности выпускаемых трансформаторов
(25; 40; 63; 100; 250; 400; 630 кВА и выше) принимаем
трансформатор
ТМ - 63/10 мощностью 63 кВА.
При заданном расстоянии (С = 50м) от трансформаторной
подстанции до распределительного щита РЩ - 1 выбираем
кабельную линию напряжением 0,38 кВ.
и н = и л = 0,38кВ.
\
г
11
Таблица 1
Группа
электропр
иёмников
1.
Кран
башенны
й К Б -100
2. Венти
лятор
3. Насос
4.
Тельфер
5.Светиль
- ники
Всего по
участку
Cos
Qp
sp
квар
кВ
А
20,
3
Рptctb ПВ
кВт
пасп
Рн.
кВт
п,
шт.
Руст,
кВт
Кс
2
34,0
0,3
10,2
1,73
17,6
5
P p.
кВт
Ф
пасп
0,5
34,0
0,25
17,0
0,85
1,5
1
1,5
1
1,5
0,6
0,9
0,62
0,56
0,85
22
1
22
1
22
0,6
13,2
0,62
8,2
0,5
5,5
0,25
2,75
1
2,75
0,3
1,2
1,73
2,1
1,0
6
15,
5
2,4
1
20,0
-
-
-
20.0
0,85
17,0
0
0
17
80,2
0.53
42,5
28,5
51,
2
0,83
0,67
Расчётный ток:
I ~ ^
51,2
=77 пд
р 7 3 * и л 1,73*0,38
’
По табл. 5 для напряжения до 1 кВ принимаем четырёхжильный
кабель с алюминиевыми жилами площадью сечения 16мм2 в
пластмассовой изоляции для длительно допустимого тока нагрузки 1д = 90
А.
Проводим проверку на потерю напряжения по формуле:
_ 7 3 * 1 0 0 * I p* l * ( R ocosjp+Xosinjp)
AU
"
:
и 'Н
;
По табл. 6 принимаем Ro = 1,96 Ом/км. Индуктивное сопротивление
для Хо для кабельных линий напряжением до 10 кВ составляет 0,08 Ом/км;
COsjp= | ^ = ^ | = 0 , 8 3 ;
sincpp = 0,56.
Потеря напряжения в линии, %,
1.73* 1 0 0 *7 7 .9 *0 .0 5 *(1 .96*0.83+0{8*0.56)
AU=------------------- ^
^
----- *=2.96%.
Это меньше допустимого значения (ДЦц< 5%).
12
Выбираем батарею конденсаторов для повышения коэффициента
мощности до директивного значения > 0,93 (tg<p = 0,39).
Расчётный коэффициент мощности costpp = 0,83, тогда tgtpp = 0,67.
Мощность батареи конденсаторов, квар:
Qc = Pp(tgcpp - tg(pj = 42,5(0,67 - 0,39) = 11,9 квар. ~
По табл. 7 выбираем косинусный трёхфазный конденсатор КС1 0,38 - 15 - ЗуЗ ёмкостью 397 мкФ и мощностью 18 квар.
10 кВ
г
и
Г
/ РВ
[] В
/ рн
!_____ | _____JE
[ \ Пр2
n p i[
LZ
a
[ ] ПрЗ
резервный
__
РЩ 1
Пр4
Пр5
Прб
Т
JA
О
5,5 кВт
О
Г1р7
'-T
Рр“ 7,0 ^
1,5
cos(p=l
Р Щ2
Пр8[]
П р9[]П р10[]
/ / I /J
и
' ^
6
Р™сп= 34 кВт
Рис.
О
О ****-
34
22
Схема подключения нагрузки на строительной площадке
13
J *I
V
Г
' I V
Пр1 i
резервный
<30
63 кВА
ТМОБ-63
РЩ1
/ X
о
о
р
>=15
5,5
C0S<P~
-------
j I— А 5,5 кВт
K*V
тельфер
РЩ 2
ПрЮ
6
Пр11
кран
КБ-100 34 кВт
П р12
0
22 кВт
0
22 кВт
насос
Рис. 2. Схема подключения нагрузки с обогревателями бетона на
строительной площадке
14
При
расчёте
плавких
предохранителей
принимаем,
что
осветительная нагрузка - симметричная. Расчёт тока плавкой вставки
предохранителя, установленного на линии, питающей группу асинхронных
электродвигателей, выполняем по формуле:
_ 1р1+ (1пуск"1н)
I
1е
а
’
учитывая пусковой ток наибольшего по мощности электродвигателя с
короткозамкнутым ротором (табл. 3).
Башенный кран имеет четыре электродвигателя, но они
одновременно не работают, поэтому наибольшую мощность имеет
короткозамкнутый асинхронный электродвигатель насоса AHP180S2Y3,
. мощность 22 кВт,
2930 об/мин., кратность пускового тока - 7, КПД - 0,95, costp = 0,89.
Номинальный ток, А:
I = _______22000 ______ - 3 9 б д
н 1 ,7 3 *3 8 0 *0 ,9 5 *0 ,8 9
’
Пусковой ток,
А:
1пуск = 39.6*7 = 277,2 А.
Для электродвигателя насоса, пускаемого с нагрузкой и
защищаемого предохранителем ПрЮ, принимаем коэффициент перегрузки
а, принимаем равным 2 (для электродвигателя, пускаемого без нагрузки на
валу а = 2,5).
Тогда ток плавкой вставки ПрЮ:
,
1щск = 27722 = 1 3 8 6 а
в
а
2
Принимаем предохранитель типа ПН2 - 250 с плавкой вставкой,
рассчитанной на ток 150 А (табл. 8).
Для подключения электродвигателя с номинальным током 39,6 А
принимаем четырёхжильный кабель с алюминиевыми жилами площадью
сечения 10мм2, для которого предельно допустимый ток 1д = 42 А (табл. 5).
Расчёт плавкого предохранителя Пр7 выполняем, учитывая полную
расчётную мощность (табл.1, строки 1и 3), используя вычисленные ранее
значения активной (РР| и Рр3) и реактивной (Qpl и Qp3) мощностей.
Полная расчётная мощность, кВА:
8р 1 ф . 2 + 1 3 . 2 ) Ч ( 1 7 . 6 5 + 8 . 2 ) ^ 4 . 9 к В А .
15
Суммарный расчётный ток этих групп приёмников, А:
I
=
в р1 34,9
рЕ V3*UH 1,73*0,38
]д
Рассчитываем ток плавкой вставки предохранителя Пр7, при этом
принимаем а = 2, так как к РЩ - 2 подключены двигатели башенных
кранов и насосов, пускаемые при нагрузке на валу.
Тогда, при вычисленных для предохранителя Пр 10 значениях
1„ = 39,6 А и 1пуСК= 277,2 А, ток плавкой вставки предохранителя Пр7,А:
, J
P+ (W K -I„)_ 5 3 ,l+ (2 7 7 .2 - 3 9 ,6 )_ H t r v
По табл. 8 принимаем предохранитель ПН2 - 250 с плавкой вставкой,
рассчитанной на ток 150 А.
Для расчёта предохранителя Пр2, установленного на магистрали
между трансформаторной подстанцией и распределительным щитом РЩ 1, используем рассчитанную для всего участка полную мощность, равную
51,2 кВА (табл.1). Тогда суммарный расчётный ток магистрали, А:
[
—
р1
—
7 3 *Ц ^
51,2
— 7Q а
1,73*0,38 /5 А ’
а ток плавкой вставки, А:
, _ 1рЕ+ (1„уск‘ *н) _ 51,2+(277,2-39,б) _
1,6
1,6
180,5А.
По табл.8 принимаем предохранитель ПН2 - 250 с плавкой вставкой,
рассчитанной на ток 200 А.
В случае использования трансформаторов для обогрева бетона
ТМОБ - 63 рекомендуется подключить их к шинам подстанции, а так как
они имеют коэффициент мощности costp = 1, то батарею косинусных
конденсаторов надо рассчитывать без трансформаторов для обогрева
бетона ТМОБ - 63 и подключить батарею конденсаторов к
распределительному щиту РЩ - 1, как это показано на рис.2. При этом
батарея
косинусных
конденсаторов
рассчитывается
без
учёта
трансформаторов для обогрева бетона.
16
Задание
1. Рассчитать активную, реактивную, полную мощности приёмников
электрической энергии строительной площадки, оснащённой
указанными в Вашем варианте механизмами и электроприборами
(табл.2). Рассчитать мощность и подобрать по каталогу тип и
мощность трансформатора для электроснабжения объекта.
2. Выбрать вид электролинии в зависимости от её длины, т.е.
расстояния от трансформаторной подстанции до распределительного
щита РЩ - 1: при £ < 100 м - кабельную линию, £ > 100 м воздушную. Для кабельной линии рассчитать площадь сечения
токопроводящей жилы, выбрать марку кабеля. Для воздушной линии
рассчитать площадь сечения и выбрать марку проводов, вычертить
схему опоры с размещёнными на ней проводами.
3. Определить потерю напряжения в выбранной линии электропередач
при расчётной нагрузке и напряжении на шинах подстанции 400 В.
4. Рассчитать мощность и ёмкость батареи конденсаторов для
повышения коэффициента мощности на распределительном щите
строительной площадки до 0,93. Выбрать типовую конденсаторную
установку и рассчитать коэффициент мощности при эксплуатации её
на данной площадке.
5. Рассчитать плавкий предохранитель, служащий для защиты
наибольшего по мощности электродвигателя с короткозамкнутым
ротором, и предохранители, защищающие участки линии между
распределительными щитами РЩ - 1 и РЩ - 2, между шинами
трансформаторной подстанции и распределительным щитом РЩ - 1.
БИБЛИОТЕК а
АРХАНГ ЕЛЬСКОГ О
ГОСУДАРСТВЕННОГО
ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА
17
Таблица 2
Ва­
ри­
ант
Число электроприёмников,
Кран
На­ Тель башен­
сос
фер
ный КБ 100
шт.
Свароч­
ный
трансфор­
матор ТД306
1
2
2
1
1
1
1
2
2
1
3
4
1
1
3
2
2
2
4
1
5
1
2
3
6
2
1
7
1
8
Свароч­
Транс­
ный
форма­
преоб­
тор для
разова­
обгретель ПД- ва
502
бетона
ТМОБ63
1
2
Освети­
тельная
нагрузка
симмет­
ричная,
кВт
10
Расстоя
ние от
ТП до
РЩ - 1.
м
2
12
10
20
1
14
30
1
1
16
40
2
1
1
18
50
4
2
1
2
20
5
2
3
2
1
1
5
10
2
1
3
3
1
2
10
15
9
1
2
4
4
1
2
15
20
10
2
2
2
1
20
25
11
1
3
2
2
1
1
2
10
30
12
1
1
4
2
1
1
12
35
13
2
2
2
1
1
1
14
40
14
2
1
3
1
1
16
45
15
1
1
1
2
18
50
16
1
2
2
1
20
10
17
2
1
3
1
2
5
20
18
1
2
4
1
1
1
10
30
19
2
1
1
1
1
2
15
40
20
1
2
2
1
20
50
21
1
1
3
1
2
10
5
22
1
3
2
1
1
1
12
10
23
2
1
3
1
1
1
14
15
24
1
2
1
1
1
16
20
25
1
1
4
1
1
2
18
26
1
3
1
2
1
3
2
1
1
20
27
3
4
25
30
5
35
28
1
3
1
2
2
10
40
29
1
1
4
2
2
1
1
15
30
2
1
4
1
2
1
20
45
50
1
1
1
18
П родолжение таблицы 2
Ва­
ри­
ант
31
32
Число элекгроприёмников, шг
Кон - Вибра
Вентиля­ Свароч­
Доза
тор
вейер
-тор
ный
- тор
трансфор­
матор
ТДМ-317
2
3
1
4
1
2
2
3
2
3
Сварочный
преобразо­
ватель
ПСО-ЗОО
Освети­
тельная
нагрузка,
симмет­
ричная,
кВт
Расстоя­
ние от
ТП до
Р Щ - 1,
м
1
5
10
2
10
20
33
1
3
1
3
2
1
15
30
34
2
1
4
1
1
2
20
40
2
1
1
20
50
35
3
2
4
36
1
3
3
3
2
2
15
50
37
2
3
2
3
3
1
10
45
38
3
2
1
2
4
2
5
40
39
1
2
1
1
3
1
10
35
40
2
1
2
3
2
2
12
30
41
3
2
3
1
1
2
14
25
42
1
2
4
2
1
1
16
20
43
2
3
1
4
2
1
18
15
44
3
1
2
3
3
2
20
10
45
1
2
3
2
4
2
5
10
46
2
3
4
1
4
1
10
15
47
3
1
4
1
3
1
15
20
48
1
2
2
2
2
1
20
25
49
2
3
3
3
1
1
30
50
3
1
1
4
4
1
12
14
51
1
2
1
4
3
2
16
35
40
52
2
3
2
3
2
1
18
45
53
3
4
3
2
1
2
20
50
54
3
2
4
1
1
2
5
20
55
2
3
2
2
1
10
30
56
1
2
1
2
3
3
1
40
57
2
3
1
4
1
58
3
1
3
4
15
20
2
1
1
59
1
3
1
3
60
2
1
2
1
2
3
50
45
1
12
14
40
1
16
35
Примечания: 1. Суммарная мощность электродвигателей башенного крана
(все электродвигатели с фазным ротором) 34 кВт, но одновременно
работают из четырёх не более двух электродвигателей. 2.Мощность
19
сварочного трансформатора ТДМ - 317 - 10,5 кЕ£; Мощность сварочного
трансформатора ТД - 306 - 9,7 кВА.
Таблица 3
Электродвигатели, применяемые в строительстве
Номи­ Часто­ КП
№ Тип обору­ Тип
дования
двигателя
нальна та вра­ Д Ц,
•
я мощ­ щения %
об/ми
ность,
кВт
н
90.5
AMP180S2
2930
22
1, Насос
76
1,5
1405
2. Вентилято 5А80МВ4
Р
Сварочный АИР180М
преобразо­ 2
ватель
ПД-505
5A160S4
4‘ Сварочный
\Ls
преобразо­
ватель
ПСО - 300
АИРМ
т. Вибратор
132S4
Дозатор
АИРМ
*
132S8
5A160S6
7. Конвейер
8. Тельфер
АИРМ
3.
0.89
0,81
нальный
ток,А
41.4
3,7
Крат­
ность
пуско
- вого
тока
7.0
5.0
cos
ф
Номи
30
2935
91
0,89
56,1
7,5
15
1450
89,5
0,86
29,5
6,1
7,5
1450
88
0,85
15,2
7,0
4
710
81,5
0,7
10,6
5,0
11
5,5
970
960
88,5
84,5
0,84
0,81
22,5
12,5
6,5
5,5
Сварочные преобразователи, кроме асинхронных электродвигателей,
имеют генератор постоянного тока с независимым возбуждением и
последовательной размагничивающей обмоткой.
Таблица 4
№
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
Приёмник
Кран
башенный
Насос
Вентилятор
Сварочный
трансформатор
Сварочный
трансформатор
Сварочный
преобразова­
тель
Сварочный
преобразова­
тель
Трансформатор
для
обогрева
бетона
Вибратор
Дозатор
Конвейер
Тельфер
Светильники
Тип
КБ
100
Р„,кВт
34
й
22
1,5
тд -
0,5 -
Кс
0,3
ПВ
0,25
0,6
0,6
0,35
1
19,4
0,85
0,85
0,5
0,6
21,0
0,5
0,35
0,6
•
0,7
0,5
0,6
0,7
0,5
0,6
1
0,7
1
0,5
0,45
0,5
0,5
1
1
0,2
0,7
0,3
0,85
0,4
1
1
0,25
1
S, кВА
COS(p
1
306
тд м
-
317
ПД-502
ПСО
300
-
30
15
ТМОБ
-63
63
7,5
4
11
5,5
21
т
Таблица 5
Длительно допустимая токовая нагрузка четырёхжильных трёхфазных
алюминиевых кабелей с пластмассовой изоляцией при рабочем
напряжении до 1 кВ_______________ ___________ ______________________
Токовая
Площадь
Токовая
нагрузка,А, Площадь
нагрузка.А,
при прокла^[ке кабеля
сечения
при прокладке кабеля
сечения
кабеля,
в траншее на конст в траншее На конст - кабеля,
мм2
мм2
рукциях
рукциях
29
10
140
5
35
90
4
38
27
50
175
110
6
46
32
210
140
70
70
42
95
255
170
1 (0
90
60
295
16
120
200
115
335
25
75
150
235
Таблица 6
Техническая характеристика алюминиевых и медных проводов воздушных
линий при расстоянии между проводами до 500 мм, напряжении 380 В
Площадь Алюминиевый провод
Медный провод
сечения Допустима Сопротивление,
Допустима Сопротивление,
проводо я нагрузка, Ом/км
я нагрузка, Ом/км
в мм2
активное индук 1л, А
актив индуктив
1л, А
-ное, -ное, Х0
тивно
К
К
е ,Х„
10
75
1,84
2,9
95
0,40
16
105
1,96
0,33
130
0,33
1,2
25
135
1,26
0,74
180
0,32
0,32
Г170
35
0,54
0,92
0,31
220
0,31
50
215
0,64
0,30
0,39
270
0,30
70
265
0,46
0,29
0,256 340
95
325
0,34
0,28
0,189 415
22
Таблица 7
Номинальная ёмкость косинусных конденсаторов КС для установок
промышленной частоты_________________________________ _____________
Номинальная
Тип
Номинальная Тип
ёмкость,
ёмкость,
мкФ
мкФ
230
КС1 - 0,22 - 6 - ЗУЗ 397
КС1 - 0 , 5 - 16-ЗУ З
КС 1 - 0 , 6 6 - 2 0 -ЗУ З 146
КС2 - 0,22 - 12 - 794
ЗУЗ
КС 1 - 0 , 6 6 - 2 5 -ЗУ З 163
КС1 - 0,38 - 18
397
ЗУЗ
КСЗ - 0,66 - 40 - ЗУЗ 292
794
КС2 - 0,38 - 36
ЗУЗ
КС2 - 0,66 - 50 - ЗУЗ 386
КС2 - 0,38 - 50 - 1102
ЗУЗ
Примечание.
Обозначение
типа
конденсатора,
например
КС 1 - 0,38 - 18 - ЗУЗ, содержит следующую информацию: конденсатор
косинусный с синтетической жидкостью, изготовленный в корпусе,
первого габарита на напряжение 0,38 кВ, мощностью 18 квар, трёхфазный
(с тремя изолированными выводами) для третьей категории размещения.
Таблица 8
Номинальный ток плавких предохранителей и их вставок________________
Тип предохранителя Номинальный ток, А
предохранителя Вставки
8; 10; 16; 20; 25; 32; 40; 63
НПН2 - 60
60
30; 40; 50; 60; 80; 100
100
ПН2- 100
80; 100; 120; 15ft 200:250
ПН2 - 250
250
200; 250; 300; 350; 400
ПН2 - 400
400
300; 400; 500; 600
ПН2 - 600
600
Примечание. Предохранители типа НПН имеют цилиндрическую форму,
типа ПН - прямоугольную.
23