close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

код для вставкиСкачать
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
10. Development of a field experiment of CO2 storage in coal seams in the Upper
Silesian Basin of Poland (RECOPOL). Proceedings of the 6th International Conference on Greenhouse Gas Control Technologies (GHGT-6), J. Gale and Y. Kaya (eds.),
1–4 October 2002, Kyoto, Japan, Pergamon, v.I, 569–574.
11. Chiril, G., Jujan, C., Ilias, N., Andras, A., Barbu , D., Hoara, M., Copaescu,
S.Opportunities for harnessing Jiu Valley's hard coal energetic potential in the context
of new state aid regulation . FOREN, 2012. Neptun, Romania.
Стаття надійшла 18.04.2014.
УДК 624.131:69.059.4
НАПРЯЖЕННО ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
СЛОЖНО-СТРУКТУРНОГО ОСНОВАНИЯ СООРУЖЕНИЯ,
ВОЗВЕДЕННОГО НА ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ, ПОД ДЕЙСТВИЕМ
ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ
А. В. Солодянкин, Н. Н. Рубан
Государственное ВУЗ «Национальный горный университет»
просп. Карла Маркса, 19, г. Днепропетровск, 49005, Украина.
E-mail: [email protected], [email protected]
Рассмотрены типичные диапазоны параметров вибрации от различных источников, особое внимание уделено транспортным источникам динамических
нагрузок. В ПК Plaxis проведено численное моделирование влияния вибрации на
напряженно-деформированное состояние основания здания, возведенного на
просадочных грунтах. Представлен сравнительный анализ результатов, выполненных с помощью модели Мора-Кулона и модели упрочняющего грунта (Hardening Soil Small).
Ключевые слова: напряженно-деформированное состояние, динамические
нагрузки, вибрация, лёссовые грунты.
НАПРУЖЕНО ДЕФОРМОВАНИЙ СТАН СКЛАДНОСТРУКТУРНОЇ
ОСНОВИ БУДІВЛІ, ЗВЕДЕНОЇ НА ПРОСІДАЮЧИХ ҐРУНТАХ,
ПІД ВПЛИВОМ ДИНАМІЧНОГО НАВАНТАЖЕННЯ
О. В. Солодянкін, Н. М. Рубан
Державний ВНЗ «Національний гірничий університет»
просп. Карла Маркса, 19, г. Дніпропетровськ, 49005, Україна
E-mail: [email protected], [email protected]
Розглянуті типові діапазони параметрів вібрації від різних джерел, особлива
увага приділена транспортним джерелам динамічних навантажень. У ПК Plaxis
проведено чисельне моделювання впливу вібрації на напружено-деформований
стан основи будівлі, зведеної на просідаючих ґрунтах. Приведений порівняльний
аналіз результатів, виконаних за допомогою моделі Мора-Кулона і моделі зміцнюючого ґрунту (Hardening Soil Small).
Ключові слова: напружено-деформований стан, динамічні навантаження,
вібрація, лесові ґрунти.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
135
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
АКТУАЛЬНОСТЬ РАБОТЫ. С развитием городов и ростом населения возникает острая потребность в новых площадях под строительство общественных и
промышленных объектов в условиях плотной городской застройки. Некоторые
здания и сооружения требуют реконструкции, перепрофилирования или переоборудования, что зачастую ведет к увеличению полезных нагрузок на строительные
конструкции. В результате интенсивного развития города, возникают трудности с
функциональным зонированием города, вследствие чего стираются границы между жилыми застройками, промышленными и транспортными зонами.
В таких условиях все сложнее соблюдать нормативные предельные нагрузки
на уже существующие здания. Возникает острая необходимость в новых способах строительства, реконструкции и укрепления зданий на урбанизированных
территориях, проведении исследований для учета всех возможных статических и
динамических воздействий на новые и существующие сооружения.
Вибрационные и виброударные нагрузки на здания и сооружения оказывают
существенное влияние на их прочность и долговечность. При этом, последствия
воздействия длительных нагрузок, связанных со строительными работами, движением транспортных средств, особенно рельсовых, могут приводить к не менее
серьезным последствиям для несущей способности сооружений, чем единичные
мощные виброударные нагружения, например, сейсмические. Характеристики динамических нагрузок от техногенных воздействий согласно ISO 4866:1990 «Вибрация и удар. Вибрация зданий. Руководство по измерению вибрации и оценке ее
воздействия на здание» приведены в табл. 1.
Таблица 1 – Диапазон параметров вибрации для некоторых источников
возбуждения
Диапа- Диапазон Диапазон ДиапаДлиперемещескорозон усИсточник возбуждения
зон
тельний,
стей,
корений, ность
частот,
мм/с
Гц
мкм
м/с²
Движение дорожного
1–80
1–200
0,2–50
0,02–1
К/Д
(рельсового) транспорта
Взрыв
1–300
100–2500 0,02–500 0,02–50
К
Забивка свай
1–100
10–50
0,2–50
0,02–2
К
Работа машин вне здания
1–300
10–1000
0,2–50
0,02–1
Д/К
Примечание: К – кратковременный процесс, Д – долговременный процесс
Помимо изменений самой конструкции, вибрации вызывают изменения
свойств грунта, на котором установлено здание. Одним из таких изменений является локальное уплотнение грунта, которое может привести к повреждениям
из-за неравномерной осадки под фундаментом здания.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
136
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
В табл. 2 представлены результаты динамических воздействий от транспортных источников, выполненные Жигалиным и Локшиным в 1987–1991 гг. Особый интерес представляет зона влияния динамических воздействий. Следует
учитывать в соответствии с международным стандартом ISO 14837–1:2005
«Шум и вибрация, создаваемые движением рельсового транспорта», если вибрация носит долговременный характер, то уплотнение грунта может произойти
даже на большом расстоянии от источника вибрации, когда уровень вибрации
мал и не способен оказать существенного прямого воздействия на конструкцию.
На сегодняшний день немало работ посвящено изучению динамических воздействий на основания. К их числу можно отнести работы О.А Савинова,
А.Д. Красникова, Д.Д. Баркана, С.С. Григоряна, Г.М. Ляхова, Х.А. Рахматулина,
Е.А. Вознесенского. Однако существующие методы расчета влияния динамических нагрузок на основание практически не учитывают реальные свойства и поведение грунтовых оснований под действием вибрационной нагрузки, а именно
нелинейность деформирования, ползучесть и виброползучесть, инерционность и
поглощение энергии грунтами [1].
Таблица 2. Параметры транспортных источников динамических нагрузок
Виброускорение
Виброскорость
ДоминиЗона
частиц грунта
частиц грунта
рующие
влияния
Источник
частоты
Гц
10-³ м/с
дБ
10 м/с²
дБ
м
Железная
10–70
16–50
110–120
1–22
70–97 150–300
дорога
Трамвайная
20–45
1,6–160 90–130 0,5–45,2 56–103 150–300
линия
Метрополитен
30–60
0,3–300 75–135 10–1800 90–135 6–120
0,005–
0,0003–
Автомагистраль
10–20
40–65
до 31
40–100
0,07
0,011
В Днепропетровске более 30 % городских зданий и сооружений возведены
на просадочных лёссовых грунтах. Согласно классификации грунтов основания
по степени чувствительности лёсс как слабый и не имеющий структурной прочности относится к наиболее опасной IV группе очень чувствительных к динамическим воздействиям грунтов [2]. В связи с этим, для урбанизированного,
развивающегося города Днепропетровска проблема рационального использования городских земельных ресурсов с учетом влияния динамических нагрузок является очень актуальной.
Прочность, устойчивость и долговечность зданий и сооружений, возводимых на лёссовых грунтах, во многом зависят от полного исключения возможности замачивания основания в процессе эксплуатации. Аварии водопроводящих
инженерных коммуникаций и подтопление территории вызывают резкое снижеСучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
137
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
ние прочностных и деформационных характеристик основания. В данных условиях лессовый грунт, даже без увеличения внешней нагрузки на основание, переходит в разряд слабых грунтов, и возникает неравномерная просадка, что
приводит к разрушению сооружений и коммуникаций. Эта особенность лессовых грунтов требует обязательного рассмотрения развития дополнительных деформаций во времени с учетом влияния воды.
В настоящее время при рассмотрении динамических воздействий наибольшее применение находят следующие модели грунта: идеально-упругой среды
(линейной и нелинейной), дилатационные, упругопластические и модели вязкопластической среды.
Параметры упругих и поглощающих свойств грунта при динамических воздействиях малой интенсивности (не превышающей предела упругости): модуль
упругости Е, коэффициент Пуассона ν, коэффициент затухания колебаний а, а
также другие эквивалентные характеристики, например, скорость распространения и коэффициент поглощения упругих волн.
Характеристики грунтов при динамических нагрузках значительной интенсивности (превышающей предел упругости), необходимые при проектировании
объектов: кривые «напряжение–деформация», модули деформации при нагружении и разгрузке, динамические характеристики сопротивляемости деформациям формоизменения (сдвига) и предельного состояния (прочности) грунтов, а
также устойчивость их структуры при переходе в разжиженное состояние [3].
Решение различных инженерных задач с учетом большого количества
влияющих факторов в аналитической постановке весьма сложно, а иногда и невозможно. На современном этапе комплексное расчетное обоснование проектов
строительства, эксплуатации, реконструкции сооружений в сложных инженерно-геологических условиях, стало возможным с использованием современных
компьютерных программ. Однако с развитием информационных технологий и
большого количества вычислительных программ, при усложнении решаемых задач, например, при расчете напряженно-деформированного состояния основания
сооружения, возведенного на просадочных грунтах, под воздействием динамических нагрузок, а также учет осадок развивающихся во времени, возникает
проблема выбора адекватной расчетной модели. Безусловно, на выбор расчетной
модели влияют физико-механические характеристики, наиболее полно отображающие свойства грунтов. Однако, для исследования более сложных моделей
часто проектировщикам не достаточно стандартного набора параметров, полученных при инженерно-геологических изысканиях.
Целью работы является в постановке плоской задачи выбрать оптимальную
модель грунта, адекватно отображающую поведение грунтового массива, для
расчета напряженно-деформированного состояния основания здания, подверженного динамическим воздействиям.
МАТЕРИАЛ И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ. Рассмотрим пример моделирования НДС основания здания, возведенного на лессовых грунтах, подверженного вибрационному воздействию со стороны движущегося
железнодорожного состава (рис. 1).
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
138
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
Рисунок 1 – Расчетная схема: 1 – суглинки лёссовые; 2 – супесь лёссовая;
3 – суглинки; 4 – плагиогранит трещиноватый; 5 – плагиогранит
Руководствуясь строительными нормами, принцип проектирования по
предельным допускаемым деформациям может быть реализован в полной мере только при использовании упругопластических моделей грунта, позволяющих описывать НДС на всем диапазоне изменения нагрузок, вплоть до
предельных (разрушающих) значений. Поэтому моделирование и расчет были
выполнены с помощью программного комплекса PLAXIS, позволяющего решать задачи в упругопластической постановке и успешно зарекомендовавшего себя в кругу как отечественных, так и зарубежных специалистов.
Сравнительный анализ был выполнен с использованием модели Мора-Кулона
(Mohr-Coulomb model) и модели упрочняющегося грунта (Hardening Soil Small
model).
Расчетная схема включает несколько слоев лёссового грунта. Задаваемая нагрузка: собственный вес грунта, собственный вес сооружения, статическая нагрузка В от веса поезда и динамическая нагрузка А (гармонические колебания)
от движения поезда.
Mohr-Coulomb model.
Эта модель использует условие прочности Кулона-Мора: τ = σ tg ϕ + c .
Включает пять основных входных параметров: модуль упругости E и коэффициент Пуассона ν; угол внутреннего трения φ, коэффициент сцепления с и угол дилатансии ψ (табл. 3). Основные определяющие уравнения: закон Гука σ = Eε ;
суммируемость деформаций ε = ε e + ε p и γ = γ e + γ p ; ассоциированный закон
пластического течения материала, кинематический закон пластического упрочнения.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
139
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
Таблица 3 – Расчетные параметры для модели Мора-Кулона
Символ,
ед. изм.
E кН/м²
ν,–
C кН/м²
ϕ , град
γ insat
кН/м³
γ sat
кН/м³
einit ,–
Суглинки
лёссовые
15·10³
0,3
6
33
Супесь
лессовая
30·10³
0,3
6
26
17
16,7
17,5
Удельный вес
в насыщенном водой грунте
20
19,1
18
Коэффициент пористости
в природном состоянии
0,7
0,4
0,4
Название
Модуль упругости
Коэффициент Пуассона
Сцепление
Угол внутреннего трения
Удельный вес
в ненасыщенном водой грунте
Суглинки
25·10³
0,35
5
24
Модель Мора-Кулона, использует наиболее проверенный критерий прочности, который неоднократно подтвержден испытаниями грунтов на растяжение и
сжатие. Однако эта модель достаточно консервативна в определении промежуточных напряженно-деформированных состояний, не достигающих предельных.
Это существенный фактор, влияющий на выбор модели грунта, так как согласно
ДБН В.2.1–10–2009, основания должны рассчитываться не только по I группе
предельных состояний (по несущей способности), но и по II группе (по деформациям). Особое внимание следует уделить значению вводимого модуля упругости. На протяжении расчета он остается неизменным. Например, для сильно
переуплотненных глин и других пород, проявляющих линейные упругие свойства в широком диапазоне нагрузок, адекватные результаты можно получить, используя E 0 , в то время как для песков и нормально уплотненных глин более
часто используется E 50 .
Hardening Soil Small model.
Модель упрочняющегося грунта с жесткостью при малых деформациях является усовершенствованной упругопластической моделью, для которой, помимо параметров прочности с и φ, требуется ввести более точные параметры
жесткости грунта:
касательный модуль упругости соответствующий ½ максимально приложенной нагрузке из трехосных испытаний E 50 ;
модуль упругости при разгрузке – повторном нагружении E ur ;
одометрический модуль E oed ;
показатель степени зависимости жесткости грунта от уровня напряжений m.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
140
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
Для того, чтобы проследить историю НДС во времени, вводятся два дополнительных параметра – начальный модуль сдвига G 0 и деформация сдвига
γ 0,7 при модуле сдвига G s , меньшего на 70 % начального модуля сдвига G 0 .
Перечисленные выше входные расчетные характеристики жесткости соответствуют определенным эталонным напряжениям, при которых выполнены испытания грунта в стабилометре и одометре. Реальные же характеристики жесткости
рассчитываются программой PLAXIS по достигнутым значениям напряжений с
учетом развития НДС грунта по гиперболической зависимости:
 c cos ϕ − σ ' sin ϕ 
3


ref
E 50 = E 50 

ref
 c cos ϕ + p sin ϕ 
m
 c cos ϕ − σ ' sin ϕ 
3


ref
E ur = E ur 

ref
 c cos ϕ + p sin ϕ 
m
 c cos ϕ − σ ' sin ϕ 
1


ref
E oed = E oed 

ref
 c cos ϕ + p sin ϕ 
(1)
m
m
 σ + c cot ϕ 
 3
 ,
ref
G 0 = G 0  ref

 p + c cot ϕ 
где m – показатель степени, для описания зависимости жесткости грунта от
уровня напряжения, определяется из компрессионных испытаний.
Hardening Soil Small модель описывает нелинейное поведение материала при
разгрузке и неупругое поведения грунта – при повторном загружении.
Основные уравнения: гиперболическое отношение, суммируемость деформаций, не ассоциированный закон течения для пластических сдвиговых деформаций, ассоциированный закон течения для пластических объемных деформаций.
Следует обратить внимание на возможность учета в модели HSSmall начального напряженного состояния грунта. Предварительное уплотнение грунтов в геологическое время, помимо начальной пористости и начального значения
водонасыщения, играет важную роль в оценке современного напряженнодеформированного состояния грунтового массива. Неучет этого фактора может
сказаться отрицательным образом на прогнозные значения величины перемещений и деформаций. Параметры для модели Hardening Soil Small приведены в
табл. 4.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
141
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
Таблица 4 – Дополнительные расчетные параметры для модели
Hardening Soil Small
Суглин- Супесь
Символ,
Сугки лёс- лессоНазвание
ед. изм.
линки
совые
вая
ref ,
Секущий модуль упругости при 50% зна- 15·10³
E 50
30·10³ 25·10³
чении σ 1 − σ 2 из трехосных испытаний
кН/м²
ref ,
Тангенциальный модуль упругости
E oed
15·10³
30·10³ 25·10³
из компрессионных испытаний
кН/м²
Модуль упругости при разгрузке –
ref ,
E ur
30·10³
60·10³ 60·10³
повторном нагружении
кН/м²
из компрессионных испытаний
Число Пуассона при разгрузке – повтор0,2
0,2
0,2
ν ur
ном нагружении, по умолчанию ν ur = 0,2
Показатель степени, для описания
m
зависимости жесткости грунта от уровня
0,5
0,5
0,5
(power)
напряжения, определяется
из компрессионных испытаний
G0 ,
Начальный модуль сдвига
60·10³ 120·10³ 120·10³
кН/м²
γ 0, 7
Деформация сдвига
0,001
0,001
0,001
Коэффициент бокового давления грунта
0,429
0,561
0,538
K0
Определение расчетных параметров. Модуль упругости, прочностные показатели грунтов, сцепление, угол внутреннего трения, коэффициент пористости, удельный вес в водонасыщенном и неводонасыщенном состоянии приняты по данным
инженерно-геологических изысканий, выполненных научно-исследовательским институтом ООО НПП ГИИНТИЗ. Коэффициент Пуассона назначен согласно ДБН
В.2.1–10–2009 , коэффициент бокового давления в природном состоянии согласно
формуле K nc = ν
[4]; m – принят согласно источникам [5, 6]. Модуль сдвига
0
(1 − ν )
G 0 = 2 E ur и деформация сдвига γ 0,7 = 0,001 назначались по [6], т.к. их определение требует сложного дорогостоящего оборудования, не входящего в стандартные
определения показателей механических свойств грунтов.
По данным инженерно-геологических изысканий, геологический разрез составляют
лессовые грунты, которые подстилает мощный слой гранита. Гранит относится к
твердым горным породам, и поведение таких сред невозможно описать уравнениями
для упругопластических моделей. Поэтому при моделировании основания здания,
сложенного слоями горной породы в ПК PLAXIS выбираем модель Linear elastic
model (модель линейно деформируемого тела). Входные параметры для этой модели: модуль упругости и коэффициент Пуассона.
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
142
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
Назначение нагрузок:
1) собственный вес здания;
1
2) динамическая нагрузка, принятая A = B = 3 кН/м²; частота колебаний
10
f = 50 Гц;
3) статическая нагрузка, равная приближенному весу поезда B = 30 кН/м² и
весу груженого поезда 2 ⋅ B .
Рисунок 2 – Перемещение
точки А:
1 – модель Мора-Кулона;
2 – модель HSSmall
Рассмотрим три точки основания здания А, В и С (рис. 1). На рис. 2 показаны
амплитуды перемещений точки А, рассчитанной по модели Мора-Кулона и
HHSmall. Амплитуда перемещения, полученная по модели Мора-Кулона больше,
чем на модели упрочняющегося грунта. Это можно объяснить тем, что в модели
Мора-Кулона используется постоянный модуль жесткости, не учитывающий изменения жесткости при этапах разгрузки и повторного загружения.
На рис. 3, 4 показаны результаты перемещений в массиве грунта, полученные с использованием модели HHSmall и Мора Кулона. Динамическая нагрузка
задавалась длительностью 10 секунд.
При увеличении статической составляющей до 60 кН/м², в случае движения
груженого состава, получаем картину перемещений, указанную на рис. 5, 6.
а)
б)
Рисунок 3 – Эпюра перемещений по оси х – статическая составляющая
В = 30 кН/м², амплитуда 3 кН/м², частота 50 Гц:
а – модель HHSmall, б – модель Мора-Кулона
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
143
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
а)
б)
Рисунок 4 – Эпюра перемещений по оси у: статическая составляющая
В = 30 кН/м², амплитуда 3 кН/м², частота 50 Гц:
а – модель HHSmall, б – модель Мора-Кулона
а)
б)
Рисунок 5 – Эпюра перемещений по оси х. Статическая составляющая В = 60 кН/м²,
амплитуда 6 кН/м², частота 50 Гц: а – модель HHSmall, б – модель Мора-Кулона
а)
б)
Рисунок 6 – Эпюра перемещений по оси у: статическая составляющая
В = 60 кН/м², амплитуда 6 кН/м², частота 50 Гц: а – модель HHSmall, б – модель
Мора-Кулона
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
144
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
ВЫВОДЫ. 1. Модель Мора-Кулона хорошо работает при малых деформациях, характеризуя упругое поведение грунта, или при деформациях значительно
превышающих упругие, характеризуя предельное состояние. Модель может
быть использована для предварительно анализа рассматриваемой задачи при недостаточных данных о физико-механических свойствах грунтов.
2. При использовании модели Мора-Кулона для динамических расчетов необходимо особое внимание уделить выбору параметра жесткости Е, который
при всех расчетах принимается постоянной величиной, для корректного учета
скорости распространения волн в грунтах.
3. Модель HHSmall показывает допредельное НДС, которое позволяет оценить недопустимые деформации за счет дополнительных параметров жесткости
и дает возможность учесть начального напряженного состояния.
4. Влияние воды на напряженно-деформированное состояние грунтового
массива, сложенного из лёссовых грунтов может быть учтено дополнительно
путем исследований прочностных свойств просадочных грунтов под действием
динамических нагрузок и дополнительным увлажнением грунта.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чирков А.Л. Состояние вопроса оценки вибрационного воздействия на
сооружения // Строительство и техногенная безопасность. – 2010. – № 33–34. –
С. 117–131 .
2. Осипов О.Ф. Класифікація будинків і основ за стійкістю до динамічних
впливів і зміни напружено-деформованого стану // Технологія будівництва в
умовах міської забудови. – 2010. – № 30. – С. 137–150.
3. Цытович М.А. Механика грунтов (краткий курс): учеб. для строит. вузов.
– 4-ое изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1983. – 288 с.
4. Jaky J. The Coefficient of Earth Pressure at Rest // Journal for Society of Hungarian Architects and Engineers. October. – 1944. – PP. 355–358.
5. Ohde J. Zur Theorie der Druckverteilung im Baugrund // Der Bauingenieur. –
1939. – № 20. – H. 33/34. – S. 451–459.
6. Строкова Л.А. Определение параметров для численного моделирования
поведения грунтов // Известия Томского политехнического университета. –
2008. – Т. 313. – № 1. – С. 69–74.
THE STRESS-STRAIN STATE OF COMPLEX STRUCTURAL
SUBFOUNDATION OF BUILDING, ERECTED ON SUBSIDING SOILS,
UNDER THE ACTION OF DYNAMIC LOADING
O. Solodyankin, N. Ruban
State Higher Educational Institution “National Mining University”
prosp. K. Marksa, 19, Dnepropetrovsk,49005, Ukraine.
E-mail: [email protected], [email protected]
The parameter ranges of vibration from different sources are considered. The special attention is paid to railway sources of dynamic loads. Numerical simulation of the
Сучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
145
ІННОВАЦІЇ, ТРАНСФЕР ТЕХНОЛОГІЙ ТА КОМЕРЦІАЛІЗАЦІЯ НАУКОВИХ
РОЗРОБОК
effects of vibration on the stress-strain state of the base of the building, erected on subsiding soils was performed using software Plaxis. A comparative analysis of the results, carried out using the Mohr-Coulomb model and the Hardening Soil Small model
are presented.
Key words: stress-strain state, dynamic loads, vibration, loess soils.
REFERENCES
1. Chirkov, A.L. (2010). “State of question the assessment of vibration influence
on buildings”. Building and technotropic security. № 33-34. Vol. 15: 117-131.
2. Osipov, O. F. (2010). “Classification of buildings and foundations for resistance
to dynamic effects and changes in the stress-strain state”. Construction technology in
urban conditions. №30.Vol. 14: 137-150.
3. Tsytovych, M. A. (1983). Soil mechanics (short course). Textbook for engineering universities. Vol. 288.
4. Jaky J. (1944). “The Coefficient of Earth Pressure at Rest”. Journal for Society
of Hungarian Architects and Engineers. October. 1944. PP. 355-358.
5. Ohde J. (1939). “On the Theory of the pressure distribution in the ground”. The
civil engineering. – 1939. – № 20. – H. 33/34. – S. 451–459.
6. Strokova, L. A. ( 2008). Determination of parameters for numerical simulation
of soil behavior. Journal of Tomsk Polytechnic University. №1.Vol. 6: 69-74.
Стаття надійшла 25.04.2014.
УДК 622.281
FIGHTING AGAINST DESERTIFICATION IN SOUTHERN ROMANIA
USING PROTECTIVE LAYERS WITH REMOVED OVERBURDEN ROCK
IN OPEN PIT MINES
St. V. Popescu
Research and Design Institute for Lignite Mining-ICSITPML
Craiova, Romania
N. Ilias, I. Andras, S. Dinescu, I.Rosioru- Choara,
University of Petrosani
Romania
D. Barbu3
Ministry of Economy
Bucarest, Romania
In Southern Romania plane region, an accentuated desertification trend has been
observed, due to climate change, lack of irrigation systems and non appropriate agricultural policy of the past decades. One of the possible measure to improve the agricultural production bio-productivity of the area, allowing re-vegetation and
reintegration in agricultural land use , leading to an increased food security and ecoСучасні ресурсоенергозберігаючі технології гірничого виробництва. Випуск 1/2014(13).
146
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа