close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

Администрация города сковородино;doc

код для вставкиСкачать
Строительные конструкции
УДК 624.011.1/.2
© Е. Н. Серов, д-р техн. наук, профессор
© А. Г. Черных, д-р техн. наук, профессор,
академик РАЕН
(Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет)
© А. Е. Серов, главный инженер проекта
(ОАО «НИИСпецпроектреставрация», СПб)
© А. Ю. Соломаха, старший преподаватель
© К. С. Храмов, аспирант
(Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет)
E-mail: [email protected], [email protected]
© Ye. N. Serov, Dr. Sci. Tech., Professor
© A. G. Chernykh, Dr. Sci. Tech., Professor,
academician of RANS
(Saint-Petersburg Statе University of Architecture
and Civil Engineering)
© A. Ye. Serov, chief project engineer
(PLC «NII Specproektrestavraciya», SPb)
© A. Yu. Solomakha, senior teacher
© K. S. Khramov, post-graduate student
(Saint-Petersburg State University of Architecture
and Civil Engineering)
E-mail: [email protected], [email protected]
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ДЕРЕВЯННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ. СОСТОЯНИЕ, ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ
BUILDING DESIGN STANDARDS OF WOODEN STRUCTURES.
STATE, PROBLEMS AND PROSPECTS
Рассматривается состояние норм проектирования деревянных конструкций в Российской Федерации с учетом опыта норм проектирования в СССР и мировых тенденций. Анализируется проект новой
редакции СНиП 2-25–80, предлагаются дополнения и изменения к проекту СНиП.
Ключевые слова: деревянные конструкции, нормы проектирования.
In the paper, the present state of wooden construction norms in the Russian Federation is examined, taking
into consideration the USSR experience in wood construction design and world modern tendencies. The draft
of SNiP 2-25–80 revision is analyzed, additions and amendments to the project of the SNiP are suggested.
Key words: wooden structures, design standards.
Древесина широко применяется в жизни и деятельности человека во всех областях строительства. Наши предки возводили здания и сооружения, руководствуясь практическими навыками — без нормативной литературы. По данным
В. В. Большакова, в 1929 г. впервые (не только
в СССР, но и за границей) были опубликованы
технические условия и нормы проектирования
деревянных конструкций (ДК). Обновлялись
они довольно часто — в 1931, 1938, 1940 гг., т. е.
через 2–7 лет. В последние годы у нас и в технически развитых зарубежных странах новые редакции норм выходили через 8–10 лет. Сегодня
действует последняя редакция СНиП 2-25–80,
т. е. нормы безнадежно устарели. В то же время отечественная наука продолжала двигаться вперед не меньшими, чем прежде, темпами.
За 30 лет защищены десятки кандидатских дис-
сертаций, несколько докторских (Д. К. Арлеинов,
Ю. А. Варфоломеев, М. М. Гаппоев, В. И. Жаданов, А. А. Журавлев, И. С. Инжутов, Б. В. Лабудин, В. И. Линьков, А. Я. Найчук, Р. Б. Орлович,
А. С. Прокофьев, С. И. Рощина, Р. И. Рыков,
Е. Н. Серов, С. Б. Турковский и др.).
Авторы уверены, что в каждой докторской диссертации имеются разработки и дополнения для новой редакции СНиП 2-25–80.
В Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете разработаны и переданы в ОДК ЦНИИСК несколько
конкретных предложений, которые параллельно
были опубликованы для ознакомления и обсуждения на различных форумах специалистов отрасли [2–8].
Написание новой редакции норм проектирования требует сосредоточения сил всех веду107
Вестник гражданских инженеров. 2012. № 2 (31)
щих ученых отрасли. При написании пособия
к СНиП [3] Е. М. Знаменский дважды собирал
совещания соавторов, в том числе членов кафедры Ленинградского инженерно-строительного
института (СПбГАСУ). Подобная работа над
новой редакцией СНиП 2-25–80 целесообразна
и в сегодняшней ситуации, так как знакомство
с документом в первом чтении выявило массу
недостатков и вопросов при обсуждении специалистами на 4 Съезде-конгрессе по деревянному
строительству в СПбГАСУ 25 ноября 2010 года.
Например, в первом пункте норм (п. 1.1
СНиП 2-25) все редакции содержали ссылку на
конструкции реконструируемых зданий и сооружений, а в проекте СНиП ее нет! По каким
нормам будет рассчитывать инженер эксплуатируемые конструкции при обследовании, реконструкции и реставрации?
Целый ряд новейших отечественных разработок по проблемам проектирования ДК, часто
превосходящих зарубежные достижения, оказались вне поля зрения составителей СНиП.
Авторы статьи акцентируют внимание инженерной общественности на предложениях к
СНиП специалистов Петербургской школы.
Предложения и замечания к СНиП 2-25–80
1. Пункт 1.1 проекта СНиП изложить в следующей редакции:
Настоящий стандарт распространяется на
методы проектирования и расчета деревянных
клееных конструкций, а также конструкций из
цельной древесины (далее — ДК), применяемых в
общественной, жилищной, промышленной и других отраслях строительства во вновь возводимых и эксплуатируемых зданиях и сооружениях.
2. В таблицу 3* включить сопротивление древесины срезу
R45
40 60 / 2 ;
R
80 110 / 2 .
3. К формулам (2) и (3) добавить приближенную формулу для определения расчетного сопротивления растяжению под углом к волокнам:
RUD
Rp
1 (
Rp
Rp90
.
(3.1)
3
1) sin D
* В статье приводится нумерация формул и таблиц
применительно к проекту СНиП 2-25–80.
108
4. Характеристики LVL дать в табл. 3 или
табл. 10, а не в п. 3.6 приложения Б.
5. Таблицу 8 изложить в следующей редакции:
Таблица 8
m
Толщина слоя, мм
Коэффициент mсл
6
10
и менее
1,5
19
26
33
42
1,2 1,1 1,05 1 0,95
6. Необходимо дать таблицу коэффициентов
для древесины после длительной эксплуатации
по исследованиям [9].
Таблица 6.1
Коэффициенты длительности
Напряженное
состояние
Сжатие, изгиб
Растяжение,
скалывание
вдоль волокон
Растяжение
поперек волокон
≤50 лет
75 лет
1
0,9
100 лет
и более
0,8
1
0,85
0,7
1
0,8
0,5
7. В таблицу 10 добавить расчетное сопротивление изгибу в плоскости листа. В примечании
к таблице 10 добавить: растяжение перпендикулярно к плоскости листа — отрыв шпона, принимаемый не более R.90 0,1 1 / 2 .
8. Пункт 3.5. Модуль упругости древесины
и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор
ЛЭП) на устойчивость и по деформированной
схеме следует принимать равным для древесины
EI = 300σвс (σвс — временное сопротивление сортной древесины сжатию вдоль волокон) — это
сущность вывода коэффициента M из формулы
Эйлера. Для практических расчетов допустимо
использовать нормативное сопротивление сжатию вдоль волокон σвс, но никак не расчетное
Rc (в п. 3.5 [1] EI получается путем деления, а не
умножения). Все сказанное относится и к фанере.
9. В разделе «изгибаемые элементы» полностью отсутствуют дополнительные проверки
изгибаемых элементов увеличенной высоты по
главным растягивающим напряжениям (σ1) в
приопорных зонах.
Строительные конструкции
Оценка прочности изгибаемых элементов
осуществляется по формуле
ª
0,5 «V x V y ¬
V1
Gx G y 2
º
4W2 xy » d RPD . (18.1)
¼
Здесь σ1 — главные растягивающие напряжения; RPα — расчетное сопротивление древесины
растяжению под углом α к направлению волокон.
Угол наклона α направления главного растягивающего напряжения определяется по формулам:
ª 2W xy º
(18.2)
при V x V y ! 0 D 0,5arct «
»;
при V x V y
0
D
¬« G y G x ¼»
45D ;
(18.3)
трального слоя от геометрической оси криволинейного участка (рис. 1); r1, r0, r — определяются
по рис. 1; I — момент инерции рассматриваемого
сечения.
При невыполнении условия σrmax/RP90≤1 допускается выполнять усиление постановкой
стержней, рассчитанных на восприятие растягивающего усилия, определяемого по формуле
Ns
D
(18.4)
10. Пункт 4.13. Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом М, уменьшающим
их кривизну, следует проверять на радиальные
растягивающие напряжения. Вместо формулы
(21) предлагается расчет производить по формуле
D max
§ M · ª r0
§ r0 · º
¨
¸ « ln ¨ ¸ 1» d RP90 ,
© r1 ¹ ¼»
© FYo ¹ «¬ r1
где M — момент, действующий в рассматриваемом поперечном сечении; F — площадь рассматриваемого сечения; y0 = I/Fr — смещение нейМ
bh 2
,
l2
(21.1)
где l2 — длина хорды криволинейного участка.
По максимальным краевым напряжениям
кривые брусья проверяются по формулам на
кромке, ближней к центру кривизны,
при V x V y 0
§
ª 2W xy º ·
0,5 ¨180D arct «
» ¸.
¨
¸
G
G
«
»
y
x
¬
¼¹
©
5 Vr 0,8 RP90 M
(r0 r1 ) d R .
Fy0 r1
(21.2)
На кромке с меньшей кривизной
M
(r0 r2 ) d R ,
Fy0 r2
(21.2)
где Ru — расчетное сопротивление с соответствующими коэффициентами условий работы.
11. Пункт 4.17 изложить в редакции:
Расчет на прочность внецентренно сжатых и
сжато-изгибаемых элементов допускается производить по формуле… (далее по тесту).
-
y0
h/2
М
y0
r
b
r1
r0
sr
r
s0
r1
r0
r2
r2
h/2
h/2
х
Y
О
Рис. 1. Расчетная схема криволинейного участка клеедощатой балки при действии момента, уменьшающего его кривизну
109
Вестник гражданских инженеров. 2012. № 2 (31)
12. В пункте 4.24 коэффициенты mф привести
в следующей редакции
mф
Условия применения
0,4
0,6
1
Для фанеры марки ФБС
Для фанеры марки ФСФ
При отсутствии стыков
В сжатых и внецентренно сжатых элементах
КДК допускается стыковать клееные пакеты на
силовое зубчато-шиповое соединение вдоль волокон или под углом не более 10° к направлению
волокон. В сжато-изгибаемых КДК аналогичное
склеивание блоков и деталей должно быть обязательно проверено расчетом на растянутой
кромке.
17. Оценка прочности силового зубчатошипового соединения вдоль волокон древесины
производится по трем условиям:
А) по максимальным напряжениям в зоне затупления
13. Пункт 4.30:
2) при оценке фанерной стенки в зоне стыка
«на ус» (работа на изгиб в плоскости листа) следует учесть mф = 0,8.
14. Пункт 4.34. В формуле 51 заменить f N на
f! ( f!
V x k" d RP ;
f
) , восстановить п. 4.35 (он удален).
]
(58.1)
Б) на отрыв по плоскостям склеивания
V x k" d RP ;
15. Пункт 4.36, на наш взгляд, содержит некорректное словосочетание — «внутренние напряжения». Предлагается слово «внутренние»
убрать.
16. Пункт 5.5 предлагается дополнить следующим текстом:
(58.2)
В) по приведенным напряжениям, действующим под углом к волокнам
V x kD d RPD ,
(58.3)
где σx — нормальные растягивающие напряжения; kош — коэффициент условий работы сечения,
б)
δ
δ
а)
>δ
в)
Ϭш
sa
i3
sa
sш
α
sош
r1
sх
t
д)
0
>10
г)
не более 10°
l
Рис. 2. Клеевые соединения: а — при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом выходящим на пласть;
б — при образовании пакета по пласти и кромке; в — стыковка клеедощатых блоков под углом; г — пример выполнения
зубчато-шипового стыка «на скос»; д — схема напряжений в зубчато-шиповом соединении
110
Строительные конструкции
проходящего по остриям шипов соединения;
kш — коэффициент, учитывающий напряженное
состояние клеевых швов в стыке; kα — коэффициент, учитывающий величину и направление
приведенных напряжений, действующих под
углом α к волокнам древесины; αш — угол между
нормалью к шву и направлением волокон древесины.
# $%!&$
&
'
18. При недостаточной прочности соединения на зубчатый шип, рассчитанного по формулам (58.1)–(58.3), рекомендуется выполнять стык
«на скос» (рис. 2, г). При этом требуемый угол наклона линии стыка αст от нормали к кромке блока определяется по таблице 16.2.
Таблица 16.2
Параметры зубчато-шипового соединения,
выполненного «на скос»
Исходный
уклон
зубьев
1:8
1:10
1:12
Уклон зубьев при угле αст
ся между минимальным сопротивлением скалыванию и максимальным сопротивлением перерезанию волокон.
22. В пункт 6.10 добавить или внести отдельный пункт:
При эксцентричной передаче продольной силы
Nc в элементах КДК возникающие дополнительные касательные напряжения определяются по
формуле
0, 75 Ne
,
'W xy
(67.1)
2
bh
где e — эксцентриситет передачи N; b, h — размеры поперечного сечения элемента.
При этом эксцентриситет e не должен превышать 0,15h.
23. После пункта 6.15 при оценке прочности
балок по главным площадкам (формулы 18.1–
18.4 см. выше) наибольшее отрывающее напряжение от сосредоточенной силы определяется по
формуле
2 PK
(67.2)
Vy
,
bh
1:10
1:12
1:14
1:16
25
0
—
40
33
—
53
43
28
—
50
41
19. Не менее перспективными (по сравнению
с вклеенными) являются ввинченные стержни
(шурупы, винты по дереву).
20. Примечание к пункту 5.30 рекомендуется
убрать, так как это является рекламой, а приоритет принадлежит научной школе СПбГАСУ [12].
21. В формуле (63) Rα — величина, зависящая
от угла ввинчивания или вклеивания, и находит-
где ηp — ордината положительной части кривой
распределения нормальных напряжений σy от
единичной сосредоточенной силы (рис. 3); P —
!
& +& &/ !
!%!&
!6:!
<p
=>/[email protected]>/[email protected]!&
&
K
(
y 3
y 2
) 0,1(
) 0, 016.
h
h
24. В пункте 6.16 в формуле (67) b и h — размеры поперечного сечения, уменьшенного подрезкой элемента.
Таблица 16.1
Коэффициенты условий работы зубчато-шипового соединения при склеивании вдоль волокон
древесины в зависимости от основных параметров зубьев
kош
Уклон
зуба
1:8
1:10
1:12
1:14
1:16
Длина зуба, мм
50
32
Затупление зуба, мм
0,5 1,5 0,5 1,5
1,33 1,67 1,49 1,75
1,23 1,48 1,35 1,59
1,18 1,37 1,30 1,52
1,15 1,29 1,26 1,48
1,12 1,26 1,22 1,45
kш
Угол
αш,
град
82,90
84,30
85,24
85,92
86,43
Длина зуба, мм
50
32
Затупление зуба, мм
0,5
1,5
0,5
1,5
0,0300 0,0375 0,0413 0,0450
0,0225 0,0281 0,0300 0,0341
0,0187 0,0225 0,0225 0,0262
0,0157 0,0187 0,0172 0,0202
0,0135 0,0157 0,0150 0,0169
kα
Угол
αш,
град
11,2
8,5
7,8
7,2
6,8
Длина зуба, мм
50
32
Затупление зуба, мм
0,5
1,5
0,5
1,5
0,731 0,809 0,860 0,980
0,83 0,900 0,960 1,090
0,908 0,973 1,030 1,161
0,945 1,020 1,080 1,215
0,980 1,045 1,120 1,240
111
Вестник гражданских инженеров. 2012. № 2 (31)
е
расстоянии от опоры x = 0,5C0 + C1; i — уклон
подрезки.
При невыполнении условия σ1/RPα ≤ 1 возможно усиление ввинченными или вклеиваемыми наклонными стержнями согласно
пп. 5.30–5.33 (СНиП 2-25–80) под углом α = 40–45°,
рассчитанным на восприятие главного растягивающего усилия, определяемого по формуле
N
Ns
Q
Рис. 3. Эксцентричная передача продольной силы
25. При передаче поперечной силы не по
кромке элемента, а по части высоты торца нормальные напряжения, растягивающие древесину
σy определяются умножением на коэффициент
1,4 (рис. 4).
26. В случае скошенных подрезок в растянутой зоне при i ≥ 0,1 необходимо произвести проверку по главным растягивающим напряжениям
с учетом напряжений, определенных по формулам
τxy = σxi; σy = σxi2,
(67.4)
где σx — нормальные краевые напряжения в поперечном сечении, уменьшенном подрезкой на
2 V1 0,8 RPD bh.
(67.5)
Вклеенные под углом 40–45° стержни проверяются по формуле (5) СНиП 2-25–80 с заменой:
а) Rск на Rcpα, принимаемого при углах 40–45°
равным 4,0 МПа с умножением на коэффициенты условий работы;
б) длины заделываемой части стержня l на
0, 75ho
.
cos D
расчетную длину стержня l p
Место постановки первого стержня от оси
опоры определяется выражением x = hоп + 0,1Cs.
При этом все стержни должны быть расположены с одинаковым шагом на длине опасной зоны
равной 0,7Cs (рис. 5).
27. После пункта 6.22 написать:
В гнутоклееных массивных и тонкостенных
балках, рассчитанных по формулам (21) пре-
а)
hр
Р1
M
sу* от Р1
х
h
sу
sу от Pоп
sу
h
Q
Роп
б)
y
hоп
Рис. 4. Примеры возникновения нормальных напряжений, растягивающих древесину поперек волокон: а — схема
распределения σy в приопорной зоне балки (на «нейтральном» слое); б — отрыв древесины поперек волокон
в окрестностях сосредоточенных сил
112
Строительные конструкции
б)
0,8hсп
а)
С0
hоп
С1
Сs
Рис. 5. Приопорные зоны клеедощатых балок: а — вероятные места возникновения трещин; б — локализация
главных растягивающих напряжений наклонным армированием (по а.с. 827725); CS = h
дельные перемещения подвижной горизонтальной опоры должны удовлетворять условию
'l
4 fH
d 4 ,
l
(67.6)
где f — прогиб балки; l — пролет балки; H
§
·
1
0,5ltg J r ¨¨
¸ — строительный подъем
cos
1
J
¸¹
©
балки.
28. В предпоследнем абзаце п. 6.16 слово
«сдвигающие» рекомендуется заменить на «главные растягивающие», а к слову «растягивающие»
добавить «поперечно».
29. К пункту 6.2 добавить:
Опорные узлы деревянных конструкций должны быть запроектированы таким образом, чтобы усушка (или набухание) антисептированных
прокладок не препятствовала общим деформациям конструкции.
Ряд моментов, не отраженных в данной статье, были обсуждены и направлены в адрес ОДК
ЦНИИСК.
Список литературы
1. Проект СНиП 2-25 URL: http: www.minregion.ru/
activities/urban_development/drgd_docs/444.html
2. Серов, Е. Н. Анализ НДС клееных балок в зоне
наблюдаемого разрушения / Е. Н. Серов // Лесной
журнал. — 1986. — № 6. — С. 55–61.
3. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП 2-25–80) ЦНИИСК им. Кучеренко. — М.: Стройиздат, 1986. — 216 с.
4. Серов, Е. Н. Прочность деревянных конструкций в сложном НДС / Е. Н. Серов, Р. Б. Орлович //
Древесина и материалы на ее основе в строительных
конструкциях. — Щецын, 1999. — С. 83–89.
5. Серов, Е. Н. Проблемы совершенствования методов оценки прочности КДК / Е. Н. Серов // Расчет
и компьютерное проектирование ДК: материалы Всеl союзного
r научно-практического семинара. — Владимир–Суздаль, 1991.
6. Серов, Е. Н. Проблемы воззрения и пути совершенствования норм проектирования КДК / Е. Н. Серов // Лесной журнал. — 2000. — № 5–6. — С. 55–61.
7. Серов, Е. Н. Рекомендации к совершенствованию норм проектирования ДК / Е. Н. Серов // Изв.
вузов. Строительство. — 2003. — № 4. — С. 9–16.
8. Серов, Е. Н. Современные воззрения на оценку
прочности КДК и пути совершенствования их проектирования / Е. Н. Серов // Современные строительные конструкции из металла и древесины: сб. науч.
тр. — Одесса, 2007.
9. Терентьев, В. Я. Механические свойства древесины сосны после длительной эксплуатации в несущих конструкциях зданий / В. Я. Терентьев, Н. И. Никонов, Р. И. Сушинская // Деревообрабатывающая
промышленность. — 1988. — № 7. — С. 15–17.
10. Серов, Е. Н. Большой купол Троицкого собора: Конструкция. Состояние. Проблемы воссоздания / Е. Н. Серов, И. Л. Воинова, А. Е. Серов // Вестник гражданских инженеров. — 2007. — № 2 (11). —
С. 42–51.
References
1. Proekt SNiP 2-25 URL: http: www.minregion.
ru/activities/urban_development/drgd_docs/444.html
[Project SNiP 2-25. URL: http: www.minregion.ru/
activities/urban_development/drgd_docs/444.html]
113
Вестник гражданских инженеров. 2012. № 3 (32)
2. Serov, Ye. N. Analiz NDS kleenykh balok v zone
nablyudaemogo razrusheniya / Ye. N. Serov // Lesnoy
zhurnal. — 1986. — № 6. — S. 55–61. [Serov, Ye. N.
Analysis of the VAT of plywood beams in the zone of
observable destruction / Ye. N. Serov // Timber journal. —
1986. — № 6. — P. 55–61.]
3. Posobie po proektirovaniyu derevyannykh
konstruktsiy (k SNiP 2-25–80) TsNIISK im.
Kucherenko. — M.: Stroyizdat, 1986. — 216 s. [Teaching
manual on designing of wooden structures (to SNiP 2-25–
80) TsNIIPSK named after Kucherenko. — М.: Stroyizdat,
1986. — 216 p.]
4. Serov, Ye. N. Prochnost' derevyannykh konstruktsiy
v slozhnom NDS / Ye. N. Serov, R. B. Orlovich // Drevesina i
materialy na ee osnove v stroitel'nykh konstruktsiyakh. —
Shchetsyn, 1999. — S. 83–89. [Serov, Ye. N. Strength of
wooden designs in complex VAT (Polish) / Ye. N. Serov,
R. B. Orlovich // Wood and materials on its base in
building designs. — Shchetsyn, 1999. — S. 83–89.]
5. Serov, Ye. N. Problemy sovershenstvovaniya
metodov otsenki prochnosti KDK / Ye. N. Serov //
Raschet i komp'yuternoe proektirovanie DK: materialy
Vsesoyuznogo nauchno-prakticheskogo seminara. —
Vladimir–Suzdal', 1991 [Serov, Ye. N. Problems of
perfecting methods of estimating durability of plywood
timber structures / Ye. N. Serov // Calculation and
computer designing of a recreation center: materials of the
All-Union scientifically-practical seminar. — VladimirSuzdal, 1991.]
6. Serov, Ye. N. Problemy vozzreniya i puti
sovershenstvovaniya norm proektirovaniya KDK / Ye. N.
Serov // Lesnoy zhurnal. — 2000. — № 5–6. — S. 55–61
[Serov, Ye. N. Problems of views and ways of perfecting
the norms of designing plywood timber structures /
Ye. N. Serov // Timber magazine. — 2000. — № 5–6. —
P. 55–61.]
7. Serov, Ye. N. Rekomendatsii k sovershenstvovaniyu
norm proektirovaniya DK / Ye. N. Serov // Izv. vuzov.
Stroitel'stvo. — 2003. — № 4. — S. 9–16 [Serov, Ye. N.
Recommendations to perfection of designing norms in
housing building / Ye. N. Serov // Higher schools news.
Building. — 2003. — № 4. — P. 9–16]
8. Serov, Ye. N. Sovremennye vozzreniya na otsenku
prochnosti KDK i puti sovershenstvovaniya ikh
proektirovaniya / Ye. N. Serov // Sovremennye stroitel'nye
konstruktsii iz metalla i drevesiny: sb. nauch. tr. — Odessa,
2007. [Serov, Ye. N. Modern views on an estimation of
durability of plywood timber structures and ways of
perfecting their design / Ye. N. Serov // Modern building
designs from metal and wood: coll. of sci. works. —
Odessa, 2007.]
9. Terent'ev, V. Ya. Mekhanicheskie svoystva drevesiny
sosny posle dlitel'noy ehkspluatatsii v nesushchikh
konstruktsiyakh zdaniy / V. Ya. Terent'ev, N. I. Nikonov,
R. I. Sushinskaya // Derevoobrabatyvayushchaya
promyshlennost'. — 1988. — № 7. — S. 15–17. [Terent'ev,
V. Ya. Mechanical properties of pine wood after long
operation in bearing designs of buildings / V. Ya. Terent'ev,
N. I. Nikonov, R. I. Sushinskaya // Timber processing
industry. — 1988. — № 7. — P. 15–17.]
10. Serov, Ye. N. Bol'shoy kupol Troitskogo sobora:
Konstruktsiya. Sostoyanie. Problemy vossozdaniya / Ye. N.
Serov, I. L. Voinova, A. E. Serov // Vestnik grazhdanskikh
inzhenerov. — 2007. — № 2 (11). — S. 42–51. [Serov,
Ye. N. The big dome of the St. Trinity cathedral: Design.
Condition. Reconstruction problems / Ye. N. Serov, I. L.
Voinova, A. Ye. Serov // Bulletin of Civil Engineers. —
2007. — № 2 (11). — P. 42–51.]
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа